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1、該水泥粉磨生產線投產近半年以來，輥壓機和V型選粉機預粉磨系統(tǒng)顯得能力不足， 成為水泥粉磨臺時的首要制約因素。主要的表現(xiàn)是：輥壓機因輥縫差和電流差超高頻繁跳停； 喂料增加時穩(wěn)流倉持續(xù)漲倉。主要的調整措施：1.調高輥縫差和電流差高限跳停值、更換磨損的側擋板并將間隙調至最低值約15mm，以提高輥壓機對喂料粒度的適應能力，大幅減少跳停故障；2.調整V選內部閥板開度、調整風機風門開度以增大V選的通風量同時封堵V選的短路風管（提升機、皮帶機等下料點收塵風管），以便最大限度的提高V選的選出率，從而提高預粉磨的產量進而提高水泥系統(tǒng)的產量；3.適當提高加載壓、適當調整輥縫以強化輥壓機的輥壓效果，以便適
2、當提高輥壓機預粉磨的產量。以上措施實施后，水泥系統(tǒng)的臺時逐步提高，絕對增加值約10t/h。現(xiàn)在，輥壓機的主要矛盾已經(jīng)基本解決，降為水泥系統(tǒng)的次要因素，而水泥磨成為系統(tǒng)產量的主要制約因素。目前的水泥系統(tǒng)臺時，扣除配料秤約13.5%的計量誤差，實際仍只有61.5t/h。 為了進一步提高系統(tǒng)的臺時產量，除了實施必要的技術改造外， 水泥磨的研磨體級配無疑是需要重點調整的工藝方案。以下是我們擬定的、正在使用的級配方案。 1.原設計方案 表1：水泥磨原設計級配 規(guī)格1倉裝載量體積2倉裝載量體積3倉裝載量體積 6091.93 50142.97 40102.10
3、 3051.03 18*18 7.51.67 16*16 10.52.33 14*14 7.51.67 12*12 378.22 10*10 24.55.44 合計388.0425.55.6761.513.67 各倉Dcp47.1-16.0-11.2- 各倉φ*L3.1*3705-3.1*2500-3.1*6000- 各倉容積27.96-18.87-45.29- 各倉填充率(%)28.74-30.03-30.18- 總裝量125平均填充率29.71 2.一倉方案 表2：1#磨入磨樣品篩分析 篩孔尺寸(mm)0.90.20.
4、080.08以下 累計篩余(%)4.633.851.4 分計篩余(%)4.629.217.6 通過量(%)95.466.248.6 表3：2#磨入磨樣品篩分析 篩孔尺寸(mm)0.90.20.080.08以下 累計篩余(%)3.428.848 分計篩余(%)3.425.419.2 通過量(%)96.671.252 1#磨取樣時產量75t/h，2#磨取樣時產量68t/h，2#磨的輥壓機系統(tǒng)未達到最佳狀態(tài)。取1#磨的入磨樣品數(shù)據(jù)作篩分析曲線，得出曲線的回歸方程式 利用此方程式計算出入磨物料對應于2.36、1、0.098mm等篩孔的累計篩余。然后按通常的粒度與球
5、徑的對應關系計算研磨體級配如下?！ ”?：計算方案1 篩孔尺寸mm2.3610.0980.011＜0.011∑dcp 累積篩余%02.5947.5289.83100 分計篩余(%)02.5944.9342.3110.17 相對球徑mm6050403025 計算球量(t)00.9817.0716.083.873834.50 修正0.5316153.53835.72 表5：計算方案2 0.120.0450.038＜0.038∑dcp 累積篩余%43.6062.5865.85100.00 分計篩余(%)43.6018.973.2734.15 40302
6、520 計算球量(t)16.577.211.2412.9838.0030.78 修正168863831.58 另一方面，利用上述曲線的回歸方程式計算出入磨物料的平均粒徑和最大粒徑分別為： d80=0.407mm，d95=0.883mm 據(jù)此算出的最大球徑和平均球徑僅為： D大=27mm，D平=21mm 取大一級的鋼球，即最大球取40mm。這與上述兩個計算方案是基本一致的，同時也表明必須減少60和50mm球的用量?！ 〉谌?，參照聲威集團的聯(lián)合粉磨（輥壓機帶打散機）和聯(lián)合預粉磨（輥壓機帶V選）對應水泥磨機的研磨體級配（如下表），上述方案1是比較合適的研磨體級配方案。 表6
7、：聯(lián)合粉磨系統(tǒng)中的水泥磨級配 2.3610.0980.011<0.011∑dcp 相對球徑mm60504030<25 累積篩余%5.1612.8449.9584.1100 分計篩余(%)5.167.6837.1134.1515.9 計算球量(t)00000 φ=27.26 修正1210842536 表7：聯(lián)合預粉磨系統(tǒng)中的水泥磨級配 0.120.0450.038＜0.038∑dcpφ 40302520
