帶式輸送帶傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)書(shū)

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1、帶式輸送帶傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)書(shū)一、課程設(shè)計(jì)題目:設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置二、以知條件1)輸送帶工作拉力F=4.8（KN）2)輸送帶工作速度V=1.7（M/S）3)滾筒直徑D=450（MM）4)滾筒效率=0.96，（包括滾筒與軸承的效率損失）5)工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)6)使用折舊期：8年7)工作環(huán)境：室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度38°8)動(dòng)力來(lái)源：電力，三相交流，電壓380/220V419)檢修間隔期；四年一次大修，兩年一次中修，半年一次小修10)制造條件及生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)一、設(shè)計(jì)工作量1、減速器裝配圖1張（A1）2、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)1份第一部分傳動(dòng)裝置的總體

2、設(shè)計(jì)一、電動(dòng)機(jī)的選擇1、選擇電動(dòng)機(jī)的類型按工作要求和條件，選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V，Y型2、選擇電動(dòng)機(jī)的容量由電動(dòng)機(jī)至運(yùn)輸帶的傳動(dòng)總效率為：（分別是彈性聯(lián)軸器、閉式齒輪傳動(dòng)、滾動(dòng)軸承、開(kāi)式滾子鏈子傳動(dòng)、滾筒的效率）分別取=0.99、=0.97、=0.99、=0.92、所以工作機(jī)所需的有效功率為電動(dòng)機(jī)所需功率為411、確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和型號(hào):卷筒軸的工作轉(zhuǎn)速為根據(jù)電動(dòng)機(jī)所需功率和同步轉(zhuǎn)速，查表16-1取電動(dòng)機(jī)的額定功率符為11kw，同步轉(zhuǎn)速為,查表16-1、16-2選取Y160L-6,有關(guān)數(shù)據(jù)如下:型號(hào)額定功率/同步轉(zhuǎn)速)滿載轉(zhuǎn)速總傳比外伸軸徑軸外軸長(zhǎng)Y160L

3、-611100097013.437421102、總傳動(dòng)比3、分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比由公式求得、二、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1、計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速412、計(jì)算各軸輸入功率3、計(jì)算各軸輸入轉(zhuǎn)矩各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理與下軸號(hào)效率P(KW)轉(zhuǎn)矩T/(N.m)轉(zhuǎn)速n/（r/min）傳動(dòng)比iⅠ10.217100.069704.179Ⅱ9.812403.326232.113413.215Ⅲ9.4221239.80672.1961Ⅳ9.2341215.06772.196第二部分傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算一、高速級(jí)減速齒輪設(shè)計(jì)1、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1)選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)2)運(yùn)輸機(jī)為一般工

4、作機(jī)器，速度不高，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表2-2知，選用7級(jí)精度（GB10095-88）3)材料選擇：表11-1選擇小齒輪材料為40Cr鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。4)選小齒輪齒數(shù)為，大齒輪齒數(shù)，取5）初選螺旋角β=142、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》表11-4進(jìn)行試算，即41(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1)試選載荷系數(shù)2)計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩3)由表11-6選取齒寬系數(shù)4)由表11-4查得材料的彈性影響系數(shù)5)由表11-1按齒面硬度查得：小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；6)計(jì)算應(yīng)

5、力循環(huán)次數(shù)7)由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)8)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，得:=9)由表11-4選取區(qū)域系數(shù)10)由圖10-26查得則：(2）計(jì)算1)試算小齒輪分度圓直徑，代入數(shù)值：41=2)計(jì)算圓周速度v3)計(jì)算尺寬b4)計(jì)算尺寬與齒高比b/h模數(shù)齒高5)計(jì)算縱向重合度6)計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)，7級(jí)精度，由圖10-8（機(jī)設(shè)書(shū)）查得動(dòng)載系數(shù)由表10-2查得使用系數(shù)因斜齒輪，假設(shè)。由表10-3查得由表10-4插值查得7級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置式41由b/h=10.53,查圖10-13得,故載荷系數(shù)7)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式（10

6、-10a）得8)計(jì)算模數(shù)m3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式（10-17）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為(1)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值1)計(jì)算載荷系數(shù)2)根據(jù)縱向重合度，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)3)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)4)查取齒形系數(shù)由表10-5查得5)查取應(yīng)力較正系數(shù)由表10-5查得6)由圖10-20c查得41小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限7)由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)8)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式（10-12）得9)計(jì)算大、小齒輪的并加以比較大齒輪的數(shù)值大。(2)設(shè)計(jì)計(jì)算：=41對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算

7、的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.821mm并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得分度圓直徑，來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)，于是有：小齒輪齒數(shù)取大齒輪齒數(shù)取這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。4、幾何尺寸計(jì)算（1）計(jì)算中心距將中心距圓整為135