后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值計(jì)算

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1、后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值的計(jì)算（一）工程概況　　NC-WJ1標(biāo)成章互通主線(xiàn)橋位于常州武進(jìn)區(qū)成章南，半幅橋?qū)?7.0m，全長(zhǎng)692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅(2-19.75+2-28+2-27)m，下部結(jié)構(gòu)第21－23＃采用獨(dú)柱墩，其余采用雙柱墩。　?。ǘ┙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式　　第五聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50?？v向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配OVM15-15型錨具和OVM15-15L型連接器，鋼絞線(xiàn)N1、N2、N3

2、、N7、N8、N9采用單端張拉，N4、N5、N6采用雙端張拉，橫向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配OVM15-15型錨具和OVM15-15P型固定P錨，鋼絞線(xiàn)N1、N2采用單端張拉?！　☆A(yù)應(yīng)力鋼束采用ASTMA416-270級(jí)低松弛鋼絞線(xiàn)，其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為Rby＝1860Mpa，錨下張拉控制力為Δk=0.75RbyMpa。　?。ㄈ┖髲埛ㄤ摻g線(xiàn)理論伸長(zhǎng)值計(jì)算公式說(shuō)明及計(jì)算示例　　后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)在張拉過(guò)程中，主要受到以下兩方面的因素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力，導(dǎo)致鋼絞線(xiàn)張拉時(shí)，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值也是不相同的?！?/p>

3、　《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值的計(jì)算按照以下公式：　　ΔL=（1）　　　　Pp=（2）　　式中：ΔL—各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值（mm）；　　Pp—各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力，注意不等于各分段的起點(diǎn)力與終點(diǎn)力的平均值（N）；　　L—預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度（mm）；　　Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；　　Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（Mpa）；　　P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線(xiàn)分段計(jì)算后，為每分段的起點(diǎn)張拉力，即為　　前段的終點(diǎn)張拉力（N）；　　θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)孔道部分切線(xiàn)的夾角之和，分段后為每分段中各曲線(xiàn)　　段的切線(xiàn)夾角和（rad）；

4、　　x—從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，整個(gè)分段計(jì)算時(shí)x等于L（m）；　　k—孔道每束局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)（1/m），管道彎曲及直線(xiàn)部分全長(zhǎng)均應(yīng)考　　慮該影響；　　μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響?！　墓剑?）可以看出，鋼絞線(xiàn)的彈性模量Ep是決定計(jì)算值的重要因素，它的取值是否正確，對(duì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值的影響較大。Ep的理論值為Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而將鋼絞線(xiàn)進(jìn)行檢測(cè)試驗(yàn)，彈性模量則常出現(xiàn)Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的結(jié)果，這是由于實(shí)際的鋼絞線(xiàn)的直徑都偏粗，而進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)并未用真實(shí)的鋼絞線(xiàn)面積進(jìn)行計(jì)算，采用的是偏

5、小的理論值代入公式進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)公式Ep=可知，若Ap偏小，則得到了偏大的Ep’值，雖然Ep’并非真實(shí)值，但將其與鋼絞線(xiàn)理論面積相乘所計(jì)算出的ΔL卻是符合實(shí)際的，所以要按實(shí)測(cè)值Ep’進(jìn)行計(jì)算?！　」剑?）中的k和μ是后張法鋼絞線(xiàn)伸長(zhǎng)量計(jì)算中的兩個(gè)重要的參數(shù)，這兩個(gè)值的的大小取決于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的類(lèi)型、表面特征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布設(shè)是否正確，偏差大小，彎道位置及角度等等，各個(gè)因素在施工中的變動(dòng)很大，還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實(shí)施中，最好對(duì)孔道磨擦系數(shù)進(jìn)行測(cè)定，并對(duì)施工中影響磨擦系

6、數(shù)的方面進(jìn)行認(rèn)真的檢查，如波紋管的三維位置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致?！　∵M(jìn)行分段計(jì)算時(shí)，靠近張拉端第一段的終點(diǎn)力即為第二段的起點(diǎn)力，每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系如下式：　　Pz=Pqe-(KX+μθ)（3）　　Pz—分段終點(diǎn)力（N）　　Pq—分段的起點(diǎn)力（N）　　θ、x、k、μ—意義同上　　其他各段的起終點(diǎn)力可以從張拉端開(kāi)始進(jìn)行逐步的計(jì)算?！　∠旅嬉袁F(xiàn)澆箱梁22-23跨鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量計(jì)算為例，進(jìn)一步說(shuō)明伸長(zhǎng)量的計(jì)算方法。　　縱向鋼絞線(xiàn)N4、N5、N6，橫向橫隔梁鋼絞線(xiàn)N1、N2鋼束大樣圖（圖1）及N4坐標(biāo)表如下（表1）：（其余略）　　　　圖1　　表1鋼束編號(hào)N4(半幅)

7、導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)號(hào)ABCFEFG坐標(biāo)x(cm)3442369241924842584264926992?y(cm)1251471478080147147轉(zhuǎn)交α°(逆時(shí)針為正)5.0291-5.0291-5.88515.88515.8851-5.8851-5.8851圓弧半徑R(cm)——300030003000300030003000圓弧長(zhǎng)LR(cm)——263.3308.1308.1308.1308.1308.1切線(xiàn)長(zhǎng)T(cm)——131.7154.2