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《后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值計(jì)算》由會(huì)員上傳分享,免費(fèi)在線(xiàn)閱讀,更多相關(guān)內(nèi)容在行業(yè)資料-天天文庫(kù)。
1、后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)張拉伸長(zhǎng)值的計(jì)算(一)工程概況 NC-WJ1標(biāo)成章互通主線(xiàn)橋位于常州武進(jìn)區(qū)成章南,半幅橋?qū)?7.0m,全長(zhǎng)692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅(2-27+2-28+2-19.75)m;右幅(2-19.75+2-28+2-27)m,下部結(jié)構(gòu)第21-23#采用獨(dú)柱墩,其余采用雙柱墩。 ?。ǘ┙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式 第五聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁采用單箱三室直腹板斷面,梁高1.6m,混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50??v向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配OVM15-15型錨具和OVM15-15L型連接器,鋼絞線(xiàn)N1、N2、N3
2、、N7、N8、N9采用單端張拉,N4、N5、N6采用雙端張拉,橫向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配OVM15-15型錨具和OVM15-15P型固定P錨,鋼絞線(xiàn)N1、N2采用單端張拉?! ☆A(yù)應(yīng)力鋼束采用ASTMA416-270級(jí)低松弛鋼絞線(xiàn),其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為Rby=1860Mpa,錨下張拉控制力為Δk=0.75RbyMpa。 ?。ㄈ┖髲埛ㄤ摻g線(xiàn)理論伸長(zhǎng)值計(jì)算公式說(shuō)明及計(jì)算示例 后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)在張拉過(guò)程中,主要受到以下兩方面的因素影響:一是管道彎曲影響引起的摩擦力,二是管道偏差影響引起的摩擦力,導(dǎo)致鋼絞線(xiàn)張拉時(shí),錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小,因而每一段的鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值也是不相同的?!?/p>
3、 《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值的計(jì)算按照以下公式: ΔL=(1) Pp=(2) 式中:ΔL—各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值(mm); Pp—各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力,注意不等于各分段的起點(diǎn)力與終點(diǎn)力的平均值(N); L—預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度(mm); Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積(mm2); Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量(Mpa); P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力,將鋼絞線(xiàn)分段計(jì)算后,為每分段的起點(diǎn)張拉力,即為 前段的終點(diǎn)張拉力(N); θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)孔道部分切線(xiàn)的夾角之和,分段后為每分段中各曲線(xiàn) 段的切線(xiàn)夾角和(rad);
4、 x—從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度,整個(gè)分段計(jì)算時(shí)x等于L(m); k—孔道每束局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)(1/m),管道彎曲及直線(xiàn)部分全長(zhǎng)均應(yīng)考 慮該影響; μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù),只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響?! 墓剑?)可以看出,鋼絞線(xiàn)的彈性模量Ep是決定計(jì)算值的重要因素,它的取值是否正確,對(duì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值的影響較大。Ep的理論值為Ep=(1.9~1.95)×105Mpa,而將鋼絞線(xiàn)進(jìn)行檢測(cè)試驗(yàn),彈性模量則常出現(xiàn)Ep’=(1.96~2.04)×105Mpa的結(jié)果,這是由于實(shí)際的鋼絞線(xiàn)的直徑都偏粗,而進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)并未用真實(shí)的鋼絞線(xiàn)面積進(jìn)行計(jì)算,采用的是偏
5、小的理論值代入公式進(jìn)行計(jì)算,根據(jù)公式Ep=可知,若Ap偏小,則得到了偏大的Ep’值,雖然Ep’并非真實(shí)值,但將其與鋼絞線(xiàn)理論面積相乘所計(jì)算出的ΔL卻是符合實(shí)際的,所以要按實(shí)測(cè)值Ep’進(jìn)行計(jì)算?! 」剑?)中的k和μ是后張法鋼絞線(xiàn)伸長(zhǎng)量計(jì)算中的兩個(gè)重要的參數(shù),這兩個(gè)值的的大小取決于多方面的因素:管道的成型方式、力筋的類(lèi)型、表面特征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑,波紋管的布設(shè)是否正確,偏差大小,彎道位置及角度等等,各個(gè)因素在施工中的變動(dòng)很大,還有很多是不可能預(yù)先確定的,因此,摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實(shí)施中,最好對(duì)孔道磨擦系數(shù)進(jìn)行測(cè)定,并對(duì)施工中影響磨擦系
6、數(shù)的方面進(jìn)行認(rèn)真的檢查,如波紋管的三維位置是否正確等等,以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致?! ∵M(jìn)行分段計(jì)算時(shí),靠近張拉端第一段的終點(diǎn)力即為第二段的起點(diǎn)力,每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系如下式: Pz=Pqe-(KX+μθ)(3) Pz—分段終點(diǎn)力(N) Pq—分段的起點(diǎn)力(N) θ、x、k、μ—意義同上 其他各段的起終點(diǎn)力可以從張拉端開(kāi)始進(jìn)行逐步的計(jì)算?! ∠旅嬉袁F(xiàn)澆箱梁22-23跨鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量計(jì)算為例,進(jìn)一步說(shuō)明伸長(zhǎng)量的計(jì)算方法。 縱向鋼絞線(xiàn)N4、N5、N6,橫向橫隔梁鋼絞線(xiàn)N1、N2鋼束大樣圖(圖1)及N4坐標(biāo)表如下(表1):(其余略) 圖1 表1鋼束編號(hào)N4(半幅)
7、導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)號(hào)ABCFEFG坐標(biāo)x(cm)3442369241924842584264926992?y(cm)1251471478080147147轉(zhuǎn)交α°(逆時(shí)針為正)5.0291-5.0291-5.88515.88515.8851-5.8851-5.8851圓弧半徑R(cm)——300030003000300030003000圓弧長(zhǎng)LR(cm)——263.3308.1308.1308.1308.1308.1切線(xiàn)長(zhǎng)T(cm)——131.7154.2