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《用等效熱降法對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行分析計(jì)算》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在行業(yè)資料-天天文庫。
1、用等效熱降法對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行分析計(jì)算AnalysisandCalculationforHeatRegenerativeSystemsUsingEquivalentEnthalpyDropTheary王 芬文 摘 回?zé)嵯到y(tǒng)是汽輪機(jī)的重要組成部分，為此分析了回?zé)嵯到y(tǒng)中各加熱器端差、除氧器余汽冷卻器的運(yùn)行方式對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響，并做了定量計(jì)算，為節(jié)能降耗提供了依據(jù)。關(guān)鍵詞 回?zé)嵯到y(tǒng) 經(jīng)濟(jì)性 節(jié)能降耗 等效熱降法 大同第二發(fā)電廠現(xiàn)有裝機(jī)容量6×200MW，汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N200-12.7-5
2、35／535型，回?zé)嵯到y(tǒng)由3臺(tái)高壓加熱器(下稱高加)、1臺(tái)除氧器、4臺(tái)低壓加熱器(下稱低加)組成。自1984年第1臺(tái)機(jī)組投產(chǎn)以來，回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行了多次改進(jìn)，運(yùn)行狀況有了明顯的改善，但仍存在4號(hào)低加出水溫度、給水溫度低于設(shè)計(jì)值，除氧器超負(fù)荷運(yùn)行等問題，嚴(yán)重影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性?！ ∑啓C(jī)熱力計(jì)算通常采用熱平衡方法，該方法對(duì)熱耗計(jì)算準(zhǔn)確性高，但對(duì)熱力系統(tǒng)局部計(jì)算需全面計(jì)算，既繁雜，又不明了。等效熱降法適于熱力系統(tǒng)局部定量計(jì)算，該方法只研究與熱力系統(tǒng)變化有關(guān)的部分，簡(jiǎn)單明了，且計(jì)算結(jié)果與簡(jiǎn)易熱平衡計(jì)算基本相同
3、，但因汽輪機(jī)排汽焓和軸封用汽量難以取準(zhǔn)，對(duì)汽輪機(jī)熱耗計(jì)算誤差較大。本文試采用等效熱降方法對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)進(jìn)行局部定量計(jì)算分析。1 加熱器端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算分析 加熱器端差系加熱器疏水溫度與加熱器出口水溫之差。端差過大，一方面導(dǎo)致加熱器出力下降，使能級(jí)較低的抽汽量減少，汽輪機(jī)排汽量增大；另一方面使上一級(jí)加熱器的負(fù)荷增大，使能級(jí)較高的抽汽量增加，降低汽輪機(jī)的作功能力；而高加端差過大又使循環(huán)吸熱量增加，這些因素導(dǎo)致汽輪機(jī)的循環(huán)效率下降，影響機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。下面以1995年4號(hào)機(jī)組大修后熱力試驗(yàn)數(shù)據(jù)
4、為例(見表1)，用等效熱降法進(jìn)行具體分析計(jì)算。1.1 3號(hào)高加端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算 3號(hào)高加端差為16℃，較設(shè)計(jì)值高14℃，造成1段抽汽量減少，減少的抽汽繼續(xù)在汽輪機(jī)中作功，使蒸汽作功增加，即蒸汽等效熱降增加，其值為：ΔH＝Δt8.η8＝25.855(kJ／kg)--3號(hào)高加端差與設(shè)計(jì)值的差值；η8--1段抽汽的抽汽效率?！ ∮捎?號(hào)高加端差較設(shè)計(jì)值高，使給水溫度降低，主蒸汽循環(huán)吸熱量增加；同時(shí)，由于1段抽汽減少，2段抽汽變化不大，再熱蒸汽量增加，再熱蒸汽循環(huán)吸熱量增加。蒸汽循環(huán)吸熱量合計(jì)
5、增加值：ΔQ＝Δt8+Δt8(1－7／q7)σ／q8＝71.90(kJ／kg)式中 σ--1kg再熱蒸汽的吸熱量；7--1kg疏水在2號(hào)高加中的放熱量；q7--1kg抽汽在2號(hào)高加中的放熱量；q8--1kg抽汽在3號(hào)高加中的放熱量。 汽輪機(jī)裝置效率為：ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.27%式中 H0--設(shè)計(jì)工況新蒸汽等效熱降；Q0--設(shè)計(jì)工況新蒸汽循環(huán)吸熱量?！ ∑啓C(jī)裝置效率相對(duì)下降：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.379%式中 η0--設(shè)計(jì)工況下汽輪機(jī)裝置效率?！ ?/p>
6、汽輪機(jī)熱耗增加：Δq＝q0.δηi＝31.84(kJ／kg)式中 q0--汽輪機(jī)設(shè)計(jì)熱耗?！ “l(fā)電煤耗增加值：Δb＝b0.δηi＝1.220［g／(kW.h)］式中 b0--機(jī)組設(shè)計(jì)發(fā)電煤耗。1.2 2號(hào)高加端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算 2號(hào)高加端差為11℃，較設(shè)計(jì)值高9℃，造成2段抽汽量減少，蒸汽作功能力增加；同時(shí)，2號(hào)高加出力不足，由3號(hào)高加補(bǔ)足，使1段抽汽量增加，蒸汽作功能力降低。蒸汽作功合計(jì)變化量：ΔH＝－Δt7(η8－η7)＝－1.017(kJ／kg)式中 η7--2段抽汽的抽汽效率。
7、 由于1、2段抽汽量的改變，使再熱蒸汽量及再熱蒸汽循環(huán)吸熱量增加，再熱蒸汽循環(huán)吸熱量增加值：ΔQ＝Δt7.σ［1／q7－(1－7／q7)／q8］＝0.4100(kJ／kg) 汽輪機(jī)裝置效率：ηi＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39% 汽輪機(jī)裝置效率相對(duì)下降值：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%1.3 1號(hào)高加端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算 1號(hào)高加端差10℃，較設(shè)計(jì)值－1℃高11℃，使蒸汽作功下降，其下降值：ΔH＝－Δt6(η7－η6)＝－5.642(kJ／kg)式中
8、η6--3段抽汽的抽汽效率。 由于3號(hào)高加的出力不足，由2號(hào)高加補(bǔ)足，使2段抽汽量增加，再熱蒸汽循環(huán)吸熱量減少，其減少值：ΔQ＝-Δt6.σ／q7＝－10.94(kJ／kg) 汽輪機(jī)裝置效率為：ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39% 汽輪機(jī)裝置效率相對(duì)下降值：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%1.4 4號(hào)低加端差對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的計(jì)算 4號(hào)低加端差8℃，較設(shè)計(jì)值高7℃，使蒸汽作功下降，其下降值：ΔH＝－αH.Δt4(η5－η4)q4／(q4+Δ
