金塘大橋墩身模板計(jì)算書

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1、金塘大橋墩身模板設(shè)計(jì)計(jì)算書1、設(shè)計(jì)依據(jù)⑴《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTJ001-97）；⑵《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）；⑶《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）。2、設(shè)計(jì)要求海工混凝土施工時，模板強(qiáng)度和剛度滿足《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）。主要采用拉桿平衡混凝土內(nèi)部膨脹壓力。3、墩身混凝土施工基本情況假設(shè)墩身混凝土施工基本情況假設(shè)：⑴、墩身高度在8-23m，最小截面面積9.58m2；⑵、采用有拉桿設(shè)計(jì)；⑶、海工混凝土初凝時間t0＝12個小時；⑷、海工混凝土澆筑采用混凝土地泵進(jìn)行，混凝土澆筑速度

2、V＝25m3/小時,折算為上升高度為2.61m/小時；⑸、海工混凝土坍落度取為150mm。4、模板的基本受力情況4.1混凝土側(cè)壓力新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力，可以按照下列二式計(jì)算，并取二式中的較小值。⑴⑵式中F─新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m2）；γ─混凝土的重力密度（kN/m3）；H─混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面總高度（m）4β1─外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時取為1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取為1.2；β2─混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時，取為0.85；50－90mm時，取為1.10；110－150mm時，取

3、為1.15。公式⑴計(jì)算結(jié)果：公式⑵計(jì)算結(jié)果：綜合公式⑴和⑵，取F＝147.1kN/m2。4.2面板計(jì)算模板面板采用6mm厚Q235鋼板，四周焊接，屬于四邊簡支板。根據(jù)彈性薄板的研究理論，對于四邊簡支的板與短邊之比（la/lb）接近2時，荷載的絕大部分將沿板的短跨方向（高度方向）傳遞，沿長跨方向傳遞的荷載將不足6%。la/lb之比值越大，向la跨度方向傳遞的荷載越小。通常就把長寬比≥2的周邊板視作短跨承受荷載的單向板（單邊板）來設(shè)計(jì)，對長寬比＜2的周邊支承板（雙向板）來設(shè)計(jì)。根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊》（基本資料），對于鋼板，泊桑比μ=0.3，彎矩按照下式計(jì)

4、算：⑶⑷面板單元長度a＝300cm，寬度b＝25cm，la/lb=300/25=12＞2,按照短跨承受荷載的單向板來計(jì)算?？梢灾苯尤∶姘鍐卧?jì)算，撓度⑸式中：L─取為a、b較小值；BC─單位板寬的剛度，可以按照下式計(jì)算：4⑹其中，h為板的厚度，E為彈性模量，μ為泊桑比。公式⑹計(jì)算結(jié)果為：3.9564×103。4.2.1應(yīng)力檢算模板按照剛度控制，應(yīng)力不再進(jìn)行檢算。4.2.2變形檢算公式⑸計(jì)算結(jié)果：滿足要求。4.3豎向肋條檢算按照剛度控制，應(yīng)力不再進(jìn)行檢算。豎向肋條最大跨度為90cm時，連續(xù)布置，由于滿荷載布置，計(jì)算時取單跨計(jì)算。滿足要求。4.4拉桿檢算采

5、用φ40圓鋼作為拉桿，單根拉桿允許承受的拉力為175840N，拉桿容許拉應(yīng)力采用140MPa。拉桿橫向布置間距為100cm，最大豎向間距為90cm，單根拉桿最大承受拉力為132300N，滿足要求。拉桿引起的位移量為：0.895mm，拉桿引起的位移對變形的影響很小。4.5后背檢算4按照剛度控制，應(yīng)力不再進(jìn)行檢算。后背采用2［16槽鋼，水平方向放置，最大間距為90cm。以墩身橫向模板作為計(jì)算模型。實(shí)際布置了5根拉桿，相對后背而言，為六跨超靜定結(jié)構(gòu)，計(jì)算單元簡化為單跨計(jì)算，偏差較小。由于豎向肋條較密以及滿荷載布置，直接以均布荷載帶入計(jì)算數(shù)值中。受力模式如下圖

6、所示：則均布荷載跨中撓度公式中l(wèi)─為后背跨度，7m；EI─為槽鋼剛度，E=2.0×105MPa。則公式⑸計(jì)算可得：滿足要求。4