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《固化劑加固軟土試驗研究畢業(yè)論文》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關內容在學術論文-天天文庫。
1、固化劑加固軟土試驗研究畢業(yè)論文（6）摘要：本文通過應用不同固化劑對加固軟土的作用進行室內試驗，研究NO.5固化劑、NO.1固化劑加固粘土的無側限抗壓強度變化的規(guī)律。分析和討論NO.1固化劑和NO.5固化劑加固土在不同摻入比和齡期時強度的變化規(guī)律及應力～應變特性，從整體加固效果分析看出，NO.5固化劑加固土效果優(yōu)于NO.1固化劑加固土，兩種固化土的最佳摻入比在12%～15%，可在軟土地基處理和實際工程中應用關鍵詞：土力學粘土固化劑摻入比無側限抗壓強度應力應變3.3NO.1加固土應力應變關系模擬3.3.1拋物線模擬根據(jù)試驗所
2、得加固土應力～應變關系曲線，其在不同摻入比和不同齡期時。σ～εa關系表現(xiàn)出一些共同的特性。結合前述對土的應力應變模型分析，選用多項式（拋物線）進行模擬。經(jīng)比較分析，確定為二次拋物線。由拋物線方程有下式：(εa≤ε0)（3-4）8式中：σ0—最大應力；ε0—相應與最大應力時的應變值；A、B—試驗參數(shù)。變換上式有：2（3-5）以σ/σ0為縱坐標，εa/ε0為橫坐標，點繪實測數(shù)據(jù)。試驗參數(shù)A、B如表3-5所示。由式（3-5）分析，當εa=ε0時有σ=（A-B）σ0，若要滿足條件必須有σ=σ0，也即意味著A-B=1。從表3-5中
3、A、B值的變化可見，A與B的差值近似等于1。個別參數(shù)A和B的差值雖然大于1或小于1，但也徘徊在數(shù)據(jù)1的附近，乃是試驗誤差所致。表3-5NO.1加固土拋物線模擬參數(shù)A、B值摻入比10%12%15%8齡期ABABAB32.69751.764181.14640.09070.9466-0.188372.10881.08511.31640.20561.560180.4854140.5775-0.56420.9969-0.08691.1136-0.0017280.35188-0.770.8566-0.23990.8887-0.222
4、9通過表3-5中的參數(shù)A、B值結合拋物線方程可知，當εa=ε0時有σ≈σ0，當εa=0時有σ=0，基本滿足邊界條件。若對該拋物線方程求導，有：即初始摸量E0：（3-6）令εa→ε0時拋物線求導知，峰值應力處的切線摸量尚不等于零，說明模擬曲線在該點有誤差。由實測資料及A、B值進行應力～應變曲線比較，見圖3-13、圖3-14、圖3-15所示。實測的應力～應變曲線和模擬的拋物線情況比較明顯。曲線在應力～應變曲線初期還比較理想，但曲線后期尚有一定的偏差。說明拋物線模擬一定程度可以反映實測應力～應變曲線的基本特征。根據(jù)試驗結果8圖
5、3-13NO.1加固土（10%）應力—應變拋物線模擬圖3-14NO.1加固土（12%）應力—應變拋物線模擬圖3-15NO.1加固土（15%）應力—應變拋物線模擬匯總見圖3-16所示。其拋物線方程可表示為：（3-7）試驗參數(shù)A、B的變化可參閱表3-5。就加固土的應力應變大致分析而言，為一致起見，可取A=1.2673，B=0.1874。從圖中可知，擬合曲線反映了一定的規(guī)律，經(jīng)過驗算，大致可以模擬出實測值，但個別存在著一定的偏差。圖3-16NO.1加固土εa/ε0～σ/σ0關系曲線3.3.2NO.1加固土qu～E50（Ef）關
6、系通過NO.1加固土的應力～應變曲線的非線性使得其摸量不是一個常數(shù)，而是隨應力范圍的變化而變的。根據(jù)定義取應力從0至qu/2間曲線的割線斜率作為加固土的平均變形模量E50，即E50=（ε80.5為qu/2時對應的應變量）。經(jīng)計算點繪成圖3-17。由圖可知，無側限抗壓強度qu與平均變形模量E50之間有良好的線形相關關系。經(jīng)線形預測分析，二者之間的關系可表示為：E50=155.5qu（3-8）同理取應力σ變化由0至qu曲線的割線斜率作為加固土的極限變形模量Ef。由圖3-18可見，其qu～Ef也存在較好的線性相關關系。個別實測
7、點雖有偏離，但大部分實測點較為集中且變化趨勢明顯。經(jīng)線性預測分析，二者之間的關系可表示為：Ef=145.86qu（3-9）通過Ef、E50～qu的對比分析，極限變形模量和平均變形模量與無側限抗壓強度qu之間的大致關系（系數(shù)）分別為145.86，155.5。同理也可以看出Ef、E50之間的關系。極限變形模量Ef約為其相應的平均變形模量E50的93.8%。平均變形模量E50比極限變形模量Ef大，反映出該加固土應力應變變化的特點。圖3-17NO.1加固土qu—E50關系散點圖圖3-18NO.1加固土qu—Ef關系散點圖8
