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《三塔大跨度結合梁斜拉橋主跨合龍技術分析》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關內容在學術論文-天天文庫。
1、54世界橋梁2012，40(4)三塔大跨度結合梁斜拉橋主跨合龍技術分析易炳疆(西南交通大學土木工程學院，四川成都610031)摘要l三塔大跨度斜拉橋合龍時各種因素對合龍口的變位和局部受力影響較大，給合龍口調整施工帶來了難度。為了得到合理的合龍施工方案，以武漢二七長江大橋為背景，利用MIDASCivil軟件建立該橋有限元計算模型，計算分析了該橋主跨非對稱合龍的可行性，并通過敏感性分析確定了溫度、壓重、調索、對拉等對合龍口兩端主梁變位及局部應力影響的程度，得出主跨合龍時應采取的合理措施及合龍步驟。關鍵詞：斜
2、拉橋；結合梁；合龍；敏感性；分析；有限元法中圖分類號：U448．27；U445．4文獻標志碼：A文章編號l1671—7767(2012)04—0054—051引言km)與武漢天興洲公鐵兩用長江大橋(相距約7三塔大跨度斜拉橋由于中塔剛度問題，其設計km)之間，是武漢城市二環(huán)線上跨越長江的特大型和施工在技術上有一定的難度。設計時中塔沒有端橋梁。橋型為三塔斜拉橋，設計長度6507m，正橋錨索固定，其剛度的確定是一個難點；施工時環(huán)境溫長2922m，主橋跨度布置為(90+160+2×616+度、臨時荷載、主跨施工
3、不同步等因素為施工方案帶160+90)m(見圖1)。主梁采用結合梁形式，高來了不確定性，尤以合龍施工為甚。2．935m，橋面寬30．5m，雙向8車道，設計行車速合龍施工控制是斜拉橋全橋施工監(jiān)控成敗的關度為80km／h。承臺以上塔高為206m。鍵環(huán)節(jié)，它關系到最終成橋受力和線形合理與否。武漢二七長江大橋主梁采用懸臂施工法。施工在大跨度斜拉橋施工中，由于合龍前主梁懸臂長度時，首先在支架上澆筑90m混凝土段，安裝160m達到最大，一些很小的因素便會導致合龍口變位，因邊跨結合梁段，然后進行主跨懸臂吊裝施工。其中
4、此采取合理的控制措施至關重要。根據(jù)無應力狀態(tài)武昌側主跨采用節(jié)段逐塊拼裝施工，漢口側主跨采控制法基本原理，結構線性條件下的受力和線形只用節(jié)段整體吊裝施工。主跨每個節(jié)段長13．5m，懸與外荷載、邊界條件、結構體系和無應力狀態(tài)量口叫]臂施工時，緊接0號塊的前2個施工階段各拼裝1有關，因此在合龍控制中，需做到：①合龍前合龍口個節(jié)段(13．5m)，后面每個施工階段都拼裝2個節(jié)兩端主梁線形連續(xù)，以滿足合龍段順利嵌入合龍口段(27m)，直至合龍段安裝階段。武漢二七長江大的要求；②合龍后全橋無應力索長與成橋設計無應橋主
5、跨施工不同步，其中武昌側先完成合龍。力索長相等，以滿足全橋受力和線形與成橋一致的2．2合龍的主要技術難點要求[5]。大跨度斜拉橋主跨合龍的關鍵步驟是合主跨合龍面臨的主要技術難點有：①主梁晝夜龍口方位調整，以滿足合龍口兩端主梁線形連續(xù)的溫差大，對合龍時間要求嚴格；②懸臂跨度大，合龍端要求，調整措施可根據(jù)合龍敏感性分析確定。合龍豎向位移和轉角大，且主梁之間用高強螺栓連接，合敏感性分析是在有限元模型的基礎上，調整各種荷龍對位困難，主梁的定位精度要求高；③由于三塔斜載、環(huán)境溫度等因素，分析各種因素對合龍口變位(
6、縱拉橋施工的不同步，必然會進行非對稱合龍施工，則向、豎向、橫向位移和轉角)的影響，以確定合理的施一個主跨合龍時必然會對另一主跨合龍口變位和全工措施'8]。本文以武漢二七長江大橋為背景，通過橋受力產(chǎn)生影響；④合龍口變位影響因素多，如溫度、計算分析該類橋梁主跨相對合理的合龍方案。索力、主梁自重等，調整時各種因素之間有相互作用。綜上所述，有必要驗證非對稱合龍的可行性，并2工程實例對合龍口敏感性進行分析。2．1工程簡介武漢二七長江大橋位于武漢長江二橋(相距3．2收稿日期：2012—03—12作者簡介：易炳疆(1
7、987一)，男，2010年畢業(yè)于重慶大學土木工程專業(yè)，工學學士(E-mail：279847589@qq．corn)。56世界橋梁2012，40(4)大，施工時中塔側鋼梁底部不能固結，以避免因調整變位和結構的最大應力見表2，表中節(jié)點位置和坐標力度過大而導致結構產(chǎn)生過大次內力。方向見圖2(a)，Dx、D、Dz分別表示控制節(jié)點沿X、對武昌側進行調整施工時，漢口側合龍口的主梁y、Z方向上的位移，Ry表示繞y軸轉角，下同。表2武昌側施工時漢口側合龍口變位和結構最大應力由表2可知，武昌側施工時漢口側合龍口最大在3．
8、2節(jié)計算工況荷載作用下的敏感性進行分析，縱向位移為82．26mm，最大橫向位移為352．44以得出最佳的調整手段。mm，最大豎向位移為190．85ram，最大轉角為為能更好分析各施工工況的調整效果，先計算出0．000673rad，數(shù)值較小，均在合理范圍內；局部應未采取調整措施前武昌側合龍口主要控制點變位(見力最大值出現(xiàn)在合龍口對拉時中塔梁底臨時固結表3)，各工況荷載作用下合龍口敏感性計算結果見處，數(shù)值為185MPa，在Q390型鋼的抗拉強度
