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《瑪河氣田天然氣處理站工藝改進(jìn)》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在行業(yè)資料-天天文庫。
1、學(xué)兔兔www.xuetutu.com第32卷第5期OILANDGASTREATINGANDIPROCESSINGl油工lI油-~／11]工I4I瑪河氣田天然氣處理站工藝改進(jìn)陳南翔吳印強(qiáng)z蔣洪1．西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川成都610500；2。中國石油冀東油田分公司油氣集輸公司，；=-TdL唐山063200摘要：瑪河氣田油氣處理裝置以控制外輸天然氣烴、水露點為目標(biāo)，采用注乙二醇防凍、J—T閥節(jié)流制冷、低溫分離脫水脫烴工藝對凝析氣進(jìn)行處理，凝析油處理采用二級降壓閃蒸+提餾工藝。油氣處理裝置存在
2、乙二醇再生系統(tǒng)設(shè)計不合理、乙Z-醇再生損失嚴(yán)重、凝析油余熱未能有效利用、增壓富氣直接外輸影響外輸干氣烴、水露點等問題。通過改進(jìn)乙二醇再生塔結(jié)構(gòu)、設(shè)置乙二醇富液過濾裝置和乙二醇貧液冷卻裝置、改進(jìn)穩(wěn)定凝析油換熱流程及增壓后富氣流程等措施，每年油氣處理裝置可節(jié)約燃料氣32．18xl04m，減少乙二醇損失l5．55t，增產(chǎn)凝析油231．0t?，敽託馓锾烊粴馓幚碚镜墓に嚫倪M(jìn)是有必要的關(guān)鍵詞：油氣處理；工藝改進(jìn)；乙二醇再生；凝析油余熱；增壓富氣DOI：10．3969／j．issn．1006—5539．2014．0
3、5．0110前言造成處理裝置能耗偏高、乙二醇和凝液損失量大。為了瑪河氣田天然氣處理站于2007年投產(chǎn)．天然氣氣質(zhì)實現(xiàn)氣田高效經(jīng)濟(jì)開發(fā)，降低瑪河氣田天然氣處理站裝較富、輕微含硫，天然氣處理設(shè)計規(guī)模300x10m3／d，凝析置能耗和乙二醇損失。需要對現(xiàn)有處理工藝進(jìn)行改進(jìn)。油穩(wěn)定裝置設(shè)汁處理量300t／d，采用注乙二醇防凍、J—T閥節(jié)流制冷、低溫分離工藝控制外輸氣烴、水露點，凝析1處理裝置流程油處理采用二級降壓閃蒸+提餾工藝。其處理工藝能適目前，瑪河氣田天然氣處理站天然氣處理量260x應(yīng)氣田生產(chǎn)的基本需求，
4、但瑪河氣田天然氣處理站還存104m3／d，凝析油處理量270t／d，要求控制外輸天然氣的在乙二醇再生系統(tǒng)設(shè)計不合理、凝析油余熱未能有效利烴、水露點低于一5℃，設(shè)備主要運行參數(shù)見表l。用、富氣增壓直接外輸影響外輸干氣烴、水露點等問題，瑪河氣田油氣處理裝置工藝流程見圖1。集氣單元表1瑪河氣田天然氣處理站設(shè)備運行參數(shù)表工藝裝置運行參數(shù)數(shù)值工藝裝置運行參數(shù)數(shù)值低溫分離器壓力／MPa4．4凝析油穩(wěn)定塔塔底溫度／~C128．9低溫分離器溫度／一12．89凝析油穩(wěn)定塔重沸器熱負(fù)荷，kw654．0液烴相分離器壓力／M
5、Pa1．6乙二醇再生塔塔頂壓力／MPa0．03液烴i相分離器溫度／℃50乙二醇再生塔塔頂溫度／℃ll2一級閃蒸分離器壓力／MPa4．6乙二醇再生塔重沸器溫度，cc123．7一級閃蒸分離器溫度／℃20．6乙二醇再生塔重沸器熱負(fù)荷，kw36．24二級閃蒸分離器壓力／MPa2．0穩(wěn)定凝析油產(chǎn)量／(t·d一-)272．7二級閃蒸分離器溫度／~C47．7外輸干氣烴露點／℃一l1．6凝析油穩(wěn)定塔塔頂壓力，MPa0．36外輸干氣水露點／℃一13．2收稿日期：20l4—05一l0作者簡介：陳南翔(1991一)，男，四
6、川成都人，碩士研究生，主要從事天然氣加工與處理研究T作。學(xué)兔兔www.xuetutu.com42l2年，。月去凝析油儲罐v1——段塞流捕集器；v2——生產(chǎn)分離器；V3——低溫分離器；v4——液烴相分離器；V5——壓縮JOL,q~口分離器；V6一壓縮機(jī)入口分離器；v7——凝析油穩(wěn)定分離器：V8——一級閃蒸分離器；V9一二級蒸分離器；vl(卜一凝析油緩沖罐；vll——乙二醇富液儲罐；Fl——J—T閥；K1——富氣壓縮機(jī)組；E】——氣氣換熱器；E2——凝析油外輸氣換熱器：E3——輕烴一導(dǎo)熱油換熱器；E4一二
7、級閃蒸換熱器；E5——乙二醇貧富液換熱器：Cl——凝析油穩(wěn)定塔；C2——乙二醇再牛器：圖1瑪河氣田油氣處理裝置工藝流程來氣(8．9MPa，23℃)依次通過段塞流捕集器和生產(chǎn)分離性物質(zhì)造成乙二醇發(fā)泡‘】，影響乙二醇作為水合物抑制器，分離出的氣相進(jìn)入脫水脫烴單元，液相進(jìn)入凝析油劑的性能，這必然導(dǎo)致所需乙二醇注入量增加，甚至引穩(wěn)定單元。原料氣采用注乙二醇防凍、J—T閥節(jié)流制冷控起水合物凍堵事故。制外輸干氣烴、水露點，注醇位置在原料氣預(yù)冷前和J—Tc)目前乙二醇再生富液量僅為257．8kg／h，乙二醇閥節(jié)流前
8、。低溫分離器出來的冷干氣分別與原料氣和穩(wěn)再生塔內(nèi)液體負(fù)荷較小，不能有效潤濕填料表面，再生定凝析油換熱后外輸，分離出的醇烴液經(jīng)導(dǎo)熱油加熱后效率偏低。進(jìn)入液烴三相分離器。液烴三相分離器分離出的氣相進(jìn)d)乙二醇貧液出塔溫度為123．7℃．與富液換熱后溫人富氣增壓單元，油相進(jìn)入凝析油穩(wěn)定單元，水相進(jìn)入度仍高達(dá)100．9℃，導(dǎo)致貧液進(jìn)注入泵溫度偏高，影響泵乙二醇再生單元。未穩(wěn)定凝析油經(jīng)兩級閃蒸和一級換熱的壽命。工藝要求乙二醇貧液的注入溫度須低于40．0oC，后進(jìn)入
