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《淺論板坯連鑄結(jié)晶器鋼水液位波動(改3)(論文)》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在工程資料-天天文庫。
1、淺論馬鋼CSP連鑄結(jié)晶器液位波動故障楊勇馬鋼第一鋼軋總廠胡正君馬鋼第一鋼軋總廠摘要：以馬鋼CSP連鑄發(fā)牛的液位波動為例，對It進行分析，以及作出?些預(yù)防于?段。關(guān)鍵詞：液位波動分析SuperficiallydiscusstheHMOapplicationonMasteelCSPCasterYangYongMastedHotMillPlantHuZhengjunMastedHotMillPlantAbstract:AccordingtothedeviationofmouldlevelhappenedonMast
2、eelCSPCaster,analysethecauseandtakesomeeffectivemeasure.Keyword:Deviationofmouldlevelanalysis1.引言結(jié)晶器液位控制系統(tǒng)在CSP連鑄系統(tǒng)中起很重要的作川，是不可缺的。結(jié)晶器液位控制系統(tǒng)否止常運行，直接關(guān)系到連鑄是否能夠成功開澆，以及是否能夠止常生產(chǎn)。本文將簡單介紹MLC系統(tǒng)并重點對在MLC系統(tǒng)中發(fā)生的液位波動故障進行分析。2.結(jié)晶器液位控制系統(tǒng)（MLC系統(tǒng)）結(jié)晶器液位控制系統(tǒng)川于自動開澆并在澆鑄期間保持鋼水液位在預(yù)設(shè)恒
3、定液位上，任何對預(yù)設(shè)恒定液位偏移都通過塞棒位置調(diào)整來補償。結(jié)晶器液位控制系統(tǒng)執(zhí)行以下功能?白動開澆（結(jié)晶器鋼水填充）?澆鑄期間結(jié)晶器液位測量與控制?塞棒監(jiān)視功能?輻射單元監(jiān)視?事故時塞棒快速關(guān)閉MLC系統(tǒng)位于結(jié)晶器上部，而MLC驅(qū)動部分為一個帶有電動伺服單元的塞棒控制箱來控制其位置，測量系統(tǒng)是一個輻射單元用于實際鋼水液位測量。結(jié)晶器液位控制的任務(wù)是在澆鑄操作期間保持液位在-?指定的高度和在開澆時以恒速填充結(jié)晶器，與指定結(jié)晶器液位的偏差都由改變屮包的塞棒位置來調(diào)節(jié)鋼水注入結(jié)晶器流量來補償。3.結(jié)晶器液面波動分析
4、MLC系統(tǒng)是一個先進的控制系統(tǒng)，在CSP工廠中發(fā)揮了無可代替的作用，但是在生產(chǎn)過程中總是會有液而波動導(dǎo)致生產(chǎn)無法繼續(xù)。這是一個我們無法冋避的問題，任何一次非計劃停產(chǎn)，總會帶來無法避免的成本增加。在這里，我們將對液面波動進行分析，希望能夠找出原因O3?1?液面波動的判斷首先，在這里先介紹兩個液而的計算公式液位變化理論值A(chǔ)和液位變化檢測值Bo液位變化理論值A(chǔ),是通過澆注速度S和液而下降的吋間T計算得出液位在結(jié)晶器內(nèi)變化的高度，它的計算公式為：A=Sc*1000*T/60[mm]A液位變化理論值[mm]Sc板坯澆注
5、速度[m/min]T下降時間[s]對于液位變化檢測值B,它的計算公式為：B二S1*T[mm]S1液而在結(jié)晶器內(nèi)下降的速度[mm/s]T下降時間[s]但是在PDA圖形屮，我們只能得到液面變化的白分比C,而液面變化的白分比C是和MLC系統(tǒng)在結(jié)晶器內(nèi)檢測的實際高度（如圖1所示）相對應(yīng)的，因此可以通過在液血下降時間T內(nèi)，液血變化的TT分比Level和MLC系統(tǒng)在結(jié)晶器內(nèi)檢測的實際高度，計算得出液位在結(jié)晶器內(nèi)變化的高度，它的計算公式乂可以為B=Level*Thick[mm]Level在液血下降時間T內(nèi)，液血變化的Tf分
6、比[%]Thick結(jié)晶器內(nèi)物理空位和物理滿位Z間的差值，也就是MLC在結(jié)晶辭標(biāo)定后，可以在結(jié)晶器內(nèi)檢測的實際髙度（滿位標(biāo)定塊的高度與空位標(biāo)定塊的高度之間的差值，在馬鋼CSP為130mm）。圖1：結(jié)晶器液位測量的布置和特性曲線在出尾坯時（此時沒有鋼水注入結(jié)晶器內(nèi)），液面在結(jié)晶器內(nèi)下降的速度S1和澆注速度Sc是一致的，我們可以得出在單位時間T之內(nèi)，液位變化檢測值B二液位變化理論值A(chǔ),如果此時有鋼水繼續(xù)澆注，那么液面在結(jié)晶器內(nèi)下降的速度S1就會小丁-澆注速度Sc,隨著鋼水注入的量越大，那么液面在結(jié)晶器內(nèi)下降的速度S
7、1就會遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于澆注速度Sc,也就是液位變化檢測值B將遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于液位變化理論值A(chǔ),那么在漏鋼時，液面在結(jié)晶器內(nèi)下降的速度S1就會大于澆注速度Sc,也就是液位變化檢測值B＞液位變化理論值A(chǔ)o通過以上分析，我們得出以下結(jié)論：當(dāng)液位變化檢測值B＞液位變化理論值A(chǔ)時，漏鋼；當(dāng)液位變化檢測值B二液位變化理論值A(chǔ)時，無鋼水；當(dāng)液位變化檢測值B＜液位變化理論值A(chǔ)時，有鋼水在澆注過程中，液血有時會有很大的波動，有時即使有大的波動，但生產(chǎn)繼續(xù)，沒有導(dǎo)致停澆，令時乂總是導(dǎo)致停澆，不知道，問題出在哪甲.，因此我們可以通過以上結(jié)論來判斷
8、在澆注過程中液面變化情況，進而分析原因出在哪?里。32液面波動分析下面，我們將以以上結(jié)論對馬鋼CSP液面波動導(dǎo)致停澆的兒種情況進行分析。1.在正常情況下液位變化理論值A(chǔ)和液位變化檢測值B的比較。以圖2所示，我們可以得出：A=4.25*1000*0.62/60=43.9mm,B=3.17%*130=4.1mm在澆注過程中，液回正常波動的情況下，A＞Bo圖2正常澆注過程的液位波動2圖3是塞棒斷的PDA圖
