過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施

《過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在學(xué)術(shù)論文-天天文庫。

1、J電力安全技術(shù)第16卷(2014年第5期)過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施丁佳成(神華國華徐州發(fā)電有限公司，江蘇徐州221166)[摘要]介紹了某電廠一起超超臨界鍋爐過熱器壁溫超溫事故，敘述了事故過程中出現(xiàn)的7次超溫情況，分析了過熱器壁溫超溫的原因，總結(jié)出水煤比失調(diào)及低負(fù)荷燃燒調(diào)整不當(dāng)是引起過熱器壁溫超溫的主要原因，并針對這2個原因提出了防范措施。[關(guān)鍵詞]過熱器；壁溫；超溫；水煤比；調(diào)整1設(shè)備概況悉，導(dǎo)致三級過熱器部分出口管壁溫存在超溫現(xiàn)象(限值為631℃)；而實際運行中控制的過熱蒸汽溫某電廠l000MW機(jī)組

2、鍋爐是3099t／h超超度約為592℃，遠(yuǎn)低于設(shè)計值，對機(jī)組的安全性、臨界參數(shù)變壓運行的螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式經(jīng)濟(jì)性影響較大。布置、一次中間再熱、四角切圓燃燒、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼懸吊構(gòu)造、露天布置。該爐采用中2過熱器壁溫超溫事故經(jīng)過速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，配置6臺中速磨煤機(jī)(5臺運行，1臺備用)。查閱過熱器壁溫超限期間的負(fù)荷、壁溫和排煙煤粉燃燒器按高度方向分3組，最上面l組燃溫度的變化曲線，發(fā)現(xiàn)過熱器壁溫超溫期間機(jī)組負(fù)燒器是分離燃盡風(fēng)(SOFA)，分6層風(fēng)室；下面2荷較低(500～700MW)；正

3、常情況下過熱器壁溫組是煤粉燃燒器，每組風(fēng)箱有6層煤粉噴嘴，對應(yīng)不應(yīng)超溫；但在約2．5h時間內(nèi)，排煙溫度持續(xù)上3臺磨煤機(jī)。煤粉燃燒器采用典型的LNTFS(直流升，過熱器壁溫出現(xiàn)明顯的7個尖波，其中尤其以式四周布置)方式，在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)第3次超溫持續(xù)的時間最長(40min)，直到第4個(周界風(fēng))，每臺磨對應(yīng)的相鄰2層煤粉噴嘴之間布尖波一直處于超溫狀態(tài)。置有1層燃油輔助風(fēng)噴嘴，每臺磨對應(yīng)相鄰2層煤過熱器壁溫超溫前工況為：AGC(自動發(fā)電控粉噴嘴的上方布置了1個組合噴嘴。在主風(fēng)箱上部制系統(tǒng))投入，負(fù)荷由90

4、0Mw降至700MW的過設(shè)有2層緊湊燃盡風(fēng)(CC0FA)，將部分二次風(fēng)送程中，l，2，3，5號制粉系統(tǒng)運行；6號磨停用前入爐膛。設(shè)計的一次風(fēng)率為16．6％，二次風(fēng)率為吹掃過程中給煤機(jī)停運，4號磨煤機(jī)檢修結(jié)束，未80．1％(其中SOFA風(fēng)為23％，CCOFA風(fēng)為4％，恢復(fù)。周界風(fēng)為16．6％)。鍋爐水冷壁為氣密式鰭片管，7次過熱器壁溫超溫隋況如下。由螺旋管水冷壁和垂直管水冷壁2部分組成，在爐(1)l1：50，l號給煤機(jī)斷煤，經(jīng)疏通無效后膛燃燒區(qū)域采用螺旋管水冷壁，用以減少爐管熱偏啟動備用的6號給煤機(jī)。期間AGC投

5、入，負(fù)荷由差；在煙道區(qū)域采用垂直管水冷壁，用以簡化爐體650MW升至670MW，煤量由262t／h最高升至結(jié)構(gòu)。299t／h后降至244t／h，水煤比由正常時的7．29鍋爐上部沿著煙氣流動方向依次布置有一級過最低降至6．08。由于協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的超調(diào)作用與熱器、三級過熱器、二級再熱器、二級過熱器、一制粉系統(tǒng)停運抽粉的因素疊加，造成第1個超溫級再熱器、省煤器。鍋爐過熱蒸汽溫度設(shè)計值為尖波出現(xiàn)。雖然采取加大減溫水量的方法(流量由605℃，由于投產(chǎn)初期未進(jìn)行燃燒調(diào)整優(yōu)化及控制79t／h升至177t／h)，但是過熱器壁溫

6、仍不斷升高，系統(tǒng)優(yōu)化，運行人員對超超臨界機(jī)組運行操作不熟由610℃升至630℃。期間排煙溫度由122℃升至一一第16卷(2014年第5期)電力安全技術(shù)J126℃。析可知，其影響因素主要包括以下3點：(2)解除AGC以穩(wěn)定負(fù)荷，待壁溫下降后(1)制粉系統(tǒng)異常，給煤機(jī)斷煤、熱風(fēng)門卡澀(最低至618℃)，再次投入AGC，負(fù)荷隨即由引起磨煤機(jī)跳閘；650MW升至690MW，煤量由266t／h最高升至(2)燃燒調(diào)整不當(dāng)，導(dǎo)致機(jī)組嚴(yán)重偏離正常運316t／h后降至261t／h。在這期間1號磨煤機(jī)保行工況，主要體現(xiàn)在對磨煤機(jī)一

7、次風(fēng)停運控制上；持通風(fēng)，風(fēng)量約為140t／h，2，3，5，6號制粉系(3)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)性能差，超調(diào)嚴(yán)重，造成水統(tǒng)為運行狀態(tài)。為穩(wěn)定燃燒，啟動4號制粉系統(tǒng)，煤比失調(diào)。停運6號制粉系統(tǒng)。上層制粉系統(tǒng)運行及底層磨其中，制粉系統(tǒng)異常屬于不可控因素，可通過通風(fēng)使得爐膛火焰中心抬高，由于協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)備治理來降低其發(fā)生的可能性。因此，下面主要的超調(diào)作用引起溫度升高，啟、停制粉系統(tǒng)加劇對后2個因素進(jìn)行分析。了超溫，3重因素共同作用使過熱器壁溫最高升至表1為此次鍋爐過熱器壁溫嚴(yán)重超溫過程的相634℃，水煤比最低降至6．L6，排

8、煙溫度由126℃關(guān)數(shù)據(jù)。為減少數(shù)據(jù)波動對分析的影響，取每0．5h升至133℃。的平均值分析壁溫變化趨勢。其中第1，2項為壁(3)l2：30，2號磨煤機(jī)因熱風(fēng)調(diào)節(jié)門卡澀造成溫超溫發(fā)生前數(shù)據(jù)，第3～7項為壁溫超溫過程中出口溫度高而跳閘，1號磨因失去點火能量跳閘，數(shù)據(jù)，第8～10項為壁溫超溫后期恢復(fù)正常運行機(jī)組燃料RB(快速減負(fù)荷)動作；啟動6號給煤機(jī)，數(shù)據(jù)。根據(jù)這些數(shù)據(jù)分別做出壁溫一風(fēng)量變