小論文相關(guān)文獻(xiàn)綜述

《小論文相關(guān)文獻(xiàn)綜述》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在工程資料-天天文庫(kù)。

1、軋態(tài)組織的分析FH550級(jí)海洋平臺(tái)用鋼沖擊斷裂行為實(shí)驗(yàn)研究軋態(tài)試驗(yàn)鋼為貝氏體和粒狀貝氏體的混合組織，BF多為針狀和條狀。。。。。。。。。。。。。。淬火溫度對(duì)550MPa級(jí)厚鋼板顯微組織和力學(xué)性能的影響軋態(tài)試驗(yàn)鋼板的顯微組織以粒狀貝氏體為主，述有少量的針狀鐵素體和準(zhǔn)多邊形鐵素體，基體及晶界處分布有大量塊狀M/A島。奧氏體形核的解釋淬火溫度對(duì)550MPa級(jí)厚鋼板顯微組織和力學(xué)性能的影響將軋態(tài)試驗(yàn)鋼重新加熱至Y+a兩相區(qū)保溫時(shí)，M/A島逐漸分解，釋放出大量碳原子，這些碳原子在劇烈的熱運(yùn)動(dòng)作用下擴(kuò)散至貝氏體鐵素體兩相界面及基體內(nèi)位錯(cuò)密度大的微區(qū)，發(fā)

2、生富集，從而容易滿足濃度起伏、結(jié)構(gòu)起伏、能量起伏等形核條件，使奧氏體優(yōu)先在這些區(qū)域形核。隨著保溫過(guò)程的進(jìn)行，奧氏體晶核沿著鐵素體晶界不斷長(zhǎng)大，C、C「、Mo等元素富集，提高了奧氏體區(qū)淬透性，并且這種富集作用使得鐵素體內(nèi)的固溶元素減少，“凈化”了鐵素體。兩相區(qū)淬火工藝對(duì)超高強(qiáng)度鋼組織與性能的影響對(duì)于HQ工藝，當(dāng)兩相區(qū)淬火溫度較低時(shí)，奧氏體過(guò)飽和度低，相變驅(qū)動(dòng)力小，長(zhǎng)大速度慢，鐵素體相體積分?jǐn)?shù)大，合金元素在兩相間發(fā)生再分布，相變由合金元素（如Mn）的擴(kuò)散所控制；而隨著兩相區(qū)淬火溫度升高，奧氏體過(guò)飽和度增大，相變驅(qū)動(dòng)力大，長(zhǎng)大速度快，鐵素體相體積

3、分?jǐn)?shù)減少，合金元素不發(fā)生再分布，而維持一種準(zhǔn)穩(wěn)平衡，相變由碳擴(kuò)散控制。這導(dǎo)致隨著兩相區(qū)加熱溫度的升高，奧氏體晶粒尺寸變大，從而使鐵素體相的體積分?jǐn)?shù)減少，試樣強(qiáng)度升高，針狀鐵素體變得更加細(xì)小。鐵素體體積分?jǐn)?shù)E690海洋平臺(tái)鋼在兩相區(qū)溫度加熱過(guò)程中的組織演變對(duì)軋態(tài)樣品進(jìn)行兩相區(qū)加熱■等溫可以使鋼中形成一定體積分?jǐn)?shù)的奧氏體，保溫溫度不同，鋼中奧氏體含量不同，奧氏體中碳含量也不同，這些均影響奧氏體在淬火后的相變產(chǎn)物類別及其體積分?jǐn)?shù)。試樣在760°C進(jìn)行保溫，獨(dú)立的島狀?yuàn)W氏體在沿晶界牛長(zhǎng)過(guò)程中發(fā)生合并，在掃描電鏡的觀察下表現(xiàn)為沿原粒狀貝氏體品界成長(zhǎng)條

4、狀分布。加熱溫度進(jìn)一步升高到790°C并進(jìn)行保溫，組織中奧氏體的比例明顯增多，此時(shí)奧氏體不僅在原粒狀貝氏體晶界成網(wǎng)狀分布，晶內(nèi)也開(kāi)始有細(xì)小奧氏體牛成。沿晶界分布的奧氏體寬度己增長(zhǎng)至2Um且開(kāi)始向晶內(nèi)生長(zhǎng)。雖然760°C的加熱保溫過(guò)程已經(jīng)使貝氏體品內(nèi)碳化物溶解消失，但山于實(shí)驗(yàn)材料的碳含量較低，擴(kuò)散距離較長(zhǎng)，又山于合金元素在貝氏體鐵素體和奧氏體中的重新分配也需要較長(zhǎng)時(shí)間，受碳原子擴(kuò)散以及合金元素重分配的控制，奧氏體向貝氏體晶內(nèi)推進(jìn)速度緩慢。圖4(c)為790°C。奧氏體采用這種方式進(jìn)行生長(zhǎng)，主要是因?yàn)殍F素體板條亞邊界缺陷較多，加熱過(guò)程中C、Mn

5、等元素多在板條邊界聚集，這使得奧氏體沿鐵素體板條亞邊界氏大要比其他任何方向要容易得多，同時(shí)由于板條鐵素體的存在也阻礙和限制了奧氏體在垂直于板條亞邊界方向的氏大。于是，在兩相區(qū)保溫時(shí)，形成了鐵素體與針狀?yuàn)W氏體相互間隔的組織。鐵素體晶內(nèi)較為潔凈，鐵素體呈多邊形鐵素體形貌，止逐漸被由晶界形核并沿晶界生長(zhǎng)的奧氏體相重新分割成獨(dú)立的小單元。板條鐵素體內(nèi)部的位錯(cuò)密度大幅度降低，由于合金元素的作用，此溫度下的亞結(jié)構(gòu)演變僅為板條合并粗化。試樣從790°C加熱開(kāi)始，奧氏體相不斷生成并長(zhǎng)大，對(duì)鐵素體有進(jìn)一步分割和細(xì)化的作用，未轉(zhuǎn)變鐵索體比例明顯減少。由于成分中

6、含有Mn、Cr、Ni、C、Mo、Si、Cu等多種合金元素，它們的存在影響著加熱過(guò)程中的組織演變，推遲了鐵索體再結(jié)晶行為的發(fā)生，當(dāng)材料加熱到790°C時(shí)，才可以看到有許多的細(xì)小的再結(jié)晶晶粒牛成。淬火溫度對(duì)550MPa級(jí)厚鋼板顯微組織和力學(xué)性能的影響當(dāng)加熱溫度處于亞溫較高溫度區(qū)間(790-850)時(shí)。奧氏體體積分?jǐn)?shù)超過(guò)55%,形核點(diǎn)增多，新生奧氏體長(zhǎng)大時(shí)受到未溶鐵素體的阻礙，晶粒細(xì)小，此時(shí)奧氏體中國(guó)C含量降低，淬火后為細(xì)小貝氏體和鐵素體。細(xì)晶鐵素體的出現(xiàn)增加了大角晶界比例，裂紋擴(kuò)展需要不斷克服品界的阻礙,從而提高了低溫韌性。強(qiáng)度解釋淬火溫度對(duì)5

7、50MPa級(jí)厚鋼板顯微組織和力學(xué)性能的影響雙相鋼的屈服強(qiáng)度主要與鐵素體的強(qiáng)度有關(guān)，而抗拉強(qiáng)度主要由硬相的強(qiáng)度和體積分?jǐn)?shù)決定。本實(shí)驗(yàn)中，實(shí)驗(yàn)鋼板經(jīng)過(guò)兩相區(qū)淬火后，形成的馬氏體體積分?jǐn)?shù)約為18.8%,這些馬氏體硬相通過(guò)切變型相變遺傳了兩相區(qū)保溫時(shí)奧氏體的高碳含量，此時(shí)的硬質(zhì)相界面在斷裂過(guò)程屮容易誘發(fā)斷裂核心，導(dǎo)致韌性惡化，但是加以回火之后，一方面，馬氏體發(fā)生過(guò)飽和碳的析出，碳含量降低，同時(shí)降低了鐵素體和馬氏體兩相界面的應(yīng)力集屮，有效改善了其韌性；另一方面，細(xì)小的析出粒子均勻分布于鐵素體基體上，起到強(qiáng)烈的析出強(qiáng)化作用，從而保證了冋火后實(shí)驗(yàn)鋼板的高

8、強(qiáng)度。因此，在常規(guī)TMCP工藝后，加以L-T(兩相區(qū)淬火■冋火)工藝，可以獲得優(yōu)良的綜合性能，也為F500級(jí)別海洋平臺(tái)鋼的工業(yè)生產(chǎn)提供了一種新的思路。板條馬氏體已發(fā)生部分回復(fù)，存