頂板后澆帶混凝土構(gòu)造柱支 撐施工方案(新).pdf

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1、頂板后澆帶混凝土構(gòu)造柱支撐施工方案編制依據(jù)1、根據(jù)工程實(shí)際情況。2、本工程施工組織設(shè)計(jì)2、工程概況本工程為阜陽(yáng)新安碧桂園華僑灣項(xiàng)目，集商住樓一體總建筑面積48萬(wàn)平米，地下室總面積9.5萬(wàn)平米.分兩個(gè)標(biāo)段施工，本工程一標(biāo)段地上面積約19萬(wàn)平米，地下室面積約4.5萬(wàn)平米，均為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地下室后澆帶約1500米。3、傳統(tǒng)地下室頂板后澆帶支撐的分析1、傳統(tǒng)后澆帶支撐體系介紹傳統(tǒng)頂板后澆帶模板支撐體系采用鋼管架模板或碗扣架模板獨(dú)立支撐，在兩側(cè)結(jié)構(gòu)模板支撐拆除時(shí)予以保留，待后澆帶內(nèi)混凝土澆筑完成并養(yǎng)護(hù)28天后方可拆除，傳統(tǒng)頂板后澆帶支撐系統(tǒng)安裝示意見圖1。2、傳統(tǒng)后澆帶支撐體系的優(yōu)點(diǎn)傳統(tǒng)后澆帶支撐

2、體系具有整體性好，在支撐體系未變形或損壞時(shí)，兩側(cè)梁板從主體澆筑至后澆帶澆筑完成之間的時(shí)間段內(nèi)，后澆帶所在跨段內(nèi)的混凝土一直保持主體混凝土澆筑時(shí)的初始受力狀態(tài)。3、傳統(tǒng)后澆帶支撐體系的缺點(diǎn)傳統(tǒng)頂板后澆帶支撐體系的缺點(diǎn)主要有:(1)長(zhǎng)期占用大量的模板及支撐材料。(2)日常管理難度大，支撐材料極易損壞、甚至人為拆除。(3)模板、方木、頂托等材料容易變形、腐爛、銹蝕等，造成后澆帶模板支撐系統(tǒng)松動(dòng)。以本工程地下室頂板沉降后澆帶來(lái)說(shuō)，自地下室頂板混凝土澆筑完成至主體施工完成，頂板沉降后澆帶傳統(tǒng)模板支撐體系留置的時(shí)間長(zhǎng)達(dá)232天(34層×6天/層)+28天(后澆帶施工養(yǎng)護(hù)施工時(shí)間)=232天)。在如此長(zhǎng)的

3、時(shí)間內(nèi)，在自然條件及現(xiàn)場(chǎng)不確定的施工因素的影響下，模板支撐體系中的膠合板模板、背楞方木等均會(huì)產(chǎn)生不同程度的腐爛、變形，鋼管、頂托等鋼材也會(huì)產(chǎn)生銹蝕、變形、滑絲等現(xiàn)象，同時(shí)后澆帶支撐體系不拆除，后澆帶內(nèi)容易堆積雜物，不便于清理。這些因素造成的變形積累必然改變后澆帶兩側(cè)梁板的受力狀態(tài)，甚至造成后澆帶兩側(cè)梁板產(chǎn)生裂縫，影響結(jié)構(gòu)的安全及使用。另一方面，后澆帶封閉時(shí)，是否拆除模板支撐體系，直接影響到后澆帶清理是否徹底及后澆帶部位混凝土的澆筑質(zhì)量，甚至造成后澆帶部位滲漏嚴(yán)重，而后澆帶部位的模板支撐拆除或更換又無(wú)法確保后澆帶的質(zhì)量安全。4、后澆帶支撐體系的選用由于本工程沉降后澆帶留置時(shí)間長(zhǎng)，且后澆帶累積長(zhǎng)

4、度大，采用傳統(tǒng)模板支撐體系占用的鋼管等材料數(shù)量大，且模板支撐體系留置時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，無(wú)法保證后澆帶兩側(cè)梁板的受力，因此本工程不建議采用傳統(tǒng)后澆帶支撐體系。4、頂板后澆帶混凝土構(gòu)造柱支撐體系1、后澆帶支撐體系的優(yōu)化原理及過(guò)程鑒于傳統(tǒng)后澆帶模板支撐體系的缺點(diǎn)，對(duì)傳統(tǒng)后澆帶模板支撐體系進(jìn)行分析優(yōu)化，即在后澆帶兩端梁板懸臂末端設(shè)置構(gòu)造柱支撐代替?zhèn)鹘y(tǒng)的支撐體系。在普通梁板模板安裝及混凝土澆筑時(shí)，同時(shí)進(jìn)行構(gòu)造柱支撐的施工，在梁板及構(gòu)造柱支撐達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，全部拆除模板支撐，此時(shí)后澆帶兩側(cè)梁板由預(yù)設(shè)的混凝土構(gòu)造柱進(jìn)行支撐。在傳統(tǒng)模板支撐體系中，后澆帶兩側(cè)的梁板以模板支撐架體為受力體系，優(yōu)化后的方案則是以混凝土構(gòu)

5、造柱為其支撐體系。2、后澆帶混凝土構(gòu)造柱支撐體系的優(yōu)化及注意事項(xiàng)頂板后澆帶兩側(cè)懸臂梁板末端設(shè)混凝土柱的支撐體系不僅避免了傳統(tǒng)鋼管架模板支撐體系的材料變形，模板材料損耗更換對(duì)懸臂梁板受力的影響，而且提高了支撐架材料的周轉(zhuǎn)效率，有較高的經(jīng)濟(jì)效益。同時(shí)，不僅便于地下室施工通道的留設(shè)，還方便進(jìn)行后澆帶兩側(cè)施工縫的鑿毛清理及后澆帶二次支模時(shí)鋼筋的調(diào)整。在施工中構(gòu)造柱支撐應(yīng)避免被水平?jīng)_擊荷載撞壞，且應(yīng)保證后澆帶所在跨上的樓板不應(yīng)有過(guò)大堆載。3、后澆帶兩側(cè)梁端設(shè)混凝土構(gòu)造柱支撐體系施工3.1后澆帶兩側(cè)梁端設(shè)混凝土構(gòu)造柱支撐設(shè)置方案本工程地下室柱網(wǎng)間距為8.0m×8.0m，結(jié)構(gòu)層高4.7m，經(jīng)過(guò)承載力及穩(wěn)定

6、性驗(yàn)算，決定在與后澆帶垂直相交的頂板主梁及次梁端部均設(shè)一根200mm×200mm的混凝土構(gòu)造柱獨(dú)立支撐，頂板凈跨度大于或等于8米時(shí)在其跨中部設(shè)置構(gòu)造柱，后澆帶轉(zhuǎn)角處板懸挑凈長(zhǎng)度大于3米時(shí)設(shè)置構(gòu)造柱，具體見圖2及圖3.3.2后澆帶兩側(cè)梁端設(shè)混凝土構(gòu)造柱承載力計(jì)算N1=（4.75*0.4*0.25+4.75*0.7*0.4+4*0.5*0.3+4.75*4*0.2)m3*25KN/m3（梁板自重）÷2+4.75m×4m×2m3（均布活荷載）=115.56KN(2)構(gòu)造柱參數(shù)為:混凝土等級(jí)C30，f=14.3N/㎜2，截面積為cA=b×h=200×200=40000㎜2，構(gòu)造柱計(jì)算長(zhǎng)度h=3.75

7、m,λ=l/b=18.75，c0查表得φ=0.971，構(gòu)造柱采用素混凝土不予以配筋。構(gòu)造柱承載力Ncu=0.9φ(fcAc+fyAs)=499.87kN＞N1=115.56kN，滿足要求。3.3后澆帶兩側(cè)三邊支撐板穩(wěn)定性后澆帶所在跨內(nèi)的樓板在框架柱、梁端構(gòu)造柱支撐下，可視為三邊支撐板，經(jīng)查詢計(jì)算圖表可知，三邊支撐板結(jié)構(gòu)自身安全穩(wěn)定性滿足要求，所以后澆帶兩側(cè)無(wú)支撐板邊緣不需加設(shè)支撐。3.4后澆帶兩側(cè)梁端設(shè)混凝土