某鐵精礦制備氧化球團(tuán)實(shí)驗(yàn)研究.pdf

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1、礦業(yè)工程第14卷第1期36MiningEngineering2016年2月某鐵精礦制備氧化球團(tuán)實(shí)驗(yàn)研究董原劉杉(江蘇省冶金設(shè)計(jì)院有限公司，江蘇南京210001)摘要：通過(guò)對(duì)某鐵精礦的試驗(yàn)，研究了赤鐵礦配加磁鐵礦制備氧化球團(tuán)的可行性以及適宜的制備條件。結(jié)果表明，在自然堿度，輥磨后，膨潤(rùn)土用量1．2％，鼓干溫度150℃，時(shí)間2rain，抽干溫度300～400℃，時(shí)間3rain，預(yù)熱一段溫度650~800℃，時(shí)間4rain，預(yù)熱二段溫度95O～1000℃，時(shí)間8rain，焙燒溫度12OO～1280℃，時(shí)間6rain條件下，可得到抗壓強(qiáng)度~2500N，具有良好冶金性能

2、的成品球團(tuán)。關(guān)鍵詞：鐵精礦；赤鐵礦；磁鐵礦；氧化球團(tuán)；鏈篦機(jī)一回轉(zhuǎn)窯中圖分類號(hào)：TF046文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1671—8550(2016)01—0036—03化物的相對(duì)含量較低，有害元素硫、磷含量也較低。0引言各原輔用料粒度組成及比表面積見表2，可見原輔近年來(lái)，國(guó)內(nèi)鏈篦機(jī)一回轉(zhuǎn)窯工藝生產(chǎn)氧化球團(tuán)成用料一0．075mm的百分含量均大于9O。從比表面積為趨勢(shì)，球團(tuán)礦產(chǎn)量基本呈直線上升的趨勢(shì)，2008年結(jié)果上看，鐵礦的比表面積并不高，因此造球前需要做我國(guó)球團(tuán)礦產(chǎn)量突破一億噸，2O11年球團(tuán)礦產(chǎn)量增至輥壓處理。1．6億噸。這導(dǎo)致鐵品位高、粒度細(xì)和焙燒性能好的磁表

3、2原料粒度組成及比表面積(％)鐵精礦日益短缺，因此采用赤鐵精礦生產(chǎn)氧化球團(tuán)成為名稱>0．075mm。0．。．070．051~0385~<0我國(guó)球團(tuán)工業(yè)持續(xù)發(fā)展的新途徑。但是利用赤鐵礦生產(chǎn)．026mmmm。．。氧化球團(tuán)存在一些問(wèn)題，如成球性差、焙燒溫度高，且所需熱量完全由外部供給，因此用赤鐵礦直接生產(chǎn)氧化球團(tuán)較為困難，可考慮利用赤鐵礦替代磁鐵礦生產(chǎn)氧化球團(tuán)l_1]。本文即是在此種情況下研究了利用鏈篦機(jī)一回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)工藝對(duì)赤鐵礦配加磁鐵礦制備氧化球團(tuán)礦的可行性及技術(shù)條件。2試驗(yàn)方法與裝置1原料性質(zhì)試驗(yàn)流程包括高壓輥磨、配料、造球、干燥、預(yù)熱和試驗(yàn)的原料為赤鐵礦和磁鐵

4、礦以及膨潤(rùn)土等輔助原料，焙燒，輥磨設(shè)備采用規(guī)格為0300×125高壓輥磨機(jī)。試驗(yàn)各用料化學(xué)成分分析結(jié)果見表1。中采用赤鐵礦和磁鐵礦配礦作為原礦球團(tuán)原料，赤鐵礦與表1原輔用料的化學(xué)成分(％)磁鐵礦的比例固定為7：3。造球設(shè)備為圓盤造球機(jī)，規(guī)格為O1000×250，轉(zhuǎn)速21r／rain，傾角45。。球團(tuán)干燥、預(yù)熱在@150×400焙燒杯中進(jìn)行，焙燒是在規(guī)格為55X600臥式焙燒爐中進(jìn)行，驗(yàn)證試驗(yàn)是在鏈篦機(jī)一回轉(zhuǎn)窯模擬裝置上進(jìn)行的，整個(gè)過(guò)程包括預(yù)熱、焙燒、均熱以及冷卻等步驟，同時(shí)對(duì)預(yù)熱、成品球團(tuán)礦的物化性能及冶金性能了進(jìn)行檢測(cè)。從表中可看出，試驗(yàn)所用的鐵礦全鐵品位較

5、高，氧3實(shí)驗(yàn)結(jié)果采用基準(zhǔn)試樣和輥磨后試樣進(jìn)行造球試驗(yàn)，并對(duì)比不收稿日期：2o15—12—16作者簡(jiǎn)介：董原(1978一)，男(漢族)，陜西三原人，江蘇省冶金同膨潤(rùn)土配比下的造球結(jié)果。成球的強(qiáng)度和爆裂溫度檢測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司礦物工程部工程師。結(jié)果見表3。2016年第1期董原等某鐵精礦制備氧化球團(tuán)實(shí)驗(yàn)研究37表3成球試驗(yàn)結(jié)果由圖l可見，輥磨后試樣隨著膨潤(rùn)土配比的提貅／K撒膨量慧爆度高，生球落下強(qiáng)度隨之升高，但對(duì)生球抗壓與爆裂溫度幾乎沒有影響。當(dāng)膨潤(rùn)土配比達(dá)到1．2％時(shí)，生球落下強(qiáng)度即達(dá)到5．4次／球，抗壓強(qiáng)度達(dá)到17基準(zhǔn)試樣0．589N。爆裂溫度較高為500℃。因此

6、，膨潤(rùn)土配比以≥1．2為宜。33；；4．2干燥、預(yù)熱條件對(duì)預(yù)熱球的影響輥磨后試樣0．73i；i9輥磨后試樣在配加1．2膨潤(rùn)土情況下，進(jìn)行了干燥、預(yù)熱試驗(yàn)。干燥風(fēng)速為2．0m／s，預(yù)熱風(fēng)速為1．5m／s。由從表3中可看出，兩種試樣的成球指數(shù)雖不同，但是于生球爆裂溫度較高，因此鼓干溫度定為150℃。由表4可在適量的膨潤(rùn)土配比下，均能得到合格的生球(該合格生見，隨著抽干溫度、預(yù)熱段溫度的升高，預(yù)熱球強(qiáng)度也不斷球物理性質(zhì)要求較高，需滿足落下強(qiáng)度≥5次，生球抗壓提高，由560N增加到760N；隨著預(yù)熱時(shí)間的增加，預(yù)熱≥9．8N)。但是產(chǎn)出同等理化性質(zhì)的生球，基準(zhǔn)試樣所需

7、球的強(qiáng)度也隨著增大，由560N增加到610N。因此，抽干膨潤(rùn)土用量較輥磨后試樣多0．3，主要是由于輥磨后試溫度宜控制在300~400℃，時(shí)間3min；預(yù)熱一段溫度宜控樣比表面積增加，成球指數(shù)提高的原因。因基準(zhǔn)試驗(yàn)中，制在650~800℃，時(shí)間4min預(yù)熱二段溫度宜控制在950合格生球膨潤(rùn)土用量達(dá)到1．5，比輥壓后試樣得到合格～1000℃，時(shí)間≥8min。生球的膨潤(rùn)土用量多出0．3，結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)考慮，以下4．3焙燒條件對(duì)球團(tuán)礦的影響分析僅針對(duì)輥壓后試樣進(jìn)行可行性試驗(yàn)與分析。在干燥、預(yù)熱試驗(yàn)基礎(chǔ)上進(jìn)行了焙燒試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果輥磨后試樣在配加膨潤(rùn)土情況下造球，生球進(jìn)行不

8、同見表5。形式、不同溫度的干燥、預(yù)熱試