結(jié)構(gòu)用輕質(zhì)泵送混凝土的性能研究.pdf

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1、2014年第12期（總第141期）江西建材試驗(yàn)研究結(jié)構(gòu)用輕質(zhì)泵送混凝土的性能研究吳金國(guó)徐強(qiáng)余火勝（江西省建筑材料工業(yè)科學(xué)研究設(shè)計(jì)院，南昌330001）摘要：本研究對(duì)比分析預(yù)濕處理時(shí)間、頁(yè)巖陶粒的粒型、粉煤灰摻量、體積砂率、密度等級(jí)和顆粒級(jí)配等因素對(duì)結(jié)構(gòu)用輕質(zhì)混凝土泵送性能和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，對(duì)陶粒進(jìn)行預(yù)濕處理有利于改善混凝土的可泵性，提高混凝土的強(qiáng)度；碎石形頁(yè)巖陶粒相比圓球形頁(yè)巖陶粒更有益于泵送和強(qiáng)度增加；陶粒的密度等級(jí)對(duì)混凝土的泵送性能影響較小，高密度等級(jí)陶粒對(duì)混凝土的均質(zhì)性與力學(xué)性能有益；連續(xù)級(jí)

2、配有利于提高混凝土的泵送性能和力學(xué)性能；粉煤灰的摻入有益于混凝土的可泵性的改善，但摻量不宜過(guò)大。關(guān)鍵詞：頁(yè)巖陶粒；高性能；可泵性混凝土均質(zhì)性下降并很難做到高強(qiáng)度和可泵性的統(tǒng)一，前言給工程施工和泵送帶來(lái)了很大困難，制約了其在工程上輕質(zhì)混凝土是用輕骨料、輕砂（或普通砂）、水泥、的應(yīng)用。為滿(mǎn)足泵送施工的要求，需要系統(tǒng)研究頁(yè)巖陶3外加劑和水配制而成的表觀密度低于1950kg/m的混凝粒混凝土泵送性能的各種影響因素，對(duì)促進(jìn)頁(yè)巖陶粒混[1]土。結(jié)構(gòu)輕質(zhì)混凝土因?yàn)榫哂休p質(zhì)、高強(qiáng)、隔熱等優(yōu)凝土在工程中的推廣和應(yīng)用具有重要現(xiàn)

3、實(shí)意義。點(diǎn)，有著巨大的經(jīng)濟(jì)和技術(shù)優(yōu)勢(shì)，特別是在不良地基上1原材料及試驗(yàn)方法建造高層建筑、大跨度橋梁、海洋工程和隧道等需要降[2]低建筑物自重的工程中應(yīng)用廣泛。比如，南京太陽(yáng)宮廣1.1原材料場(chǎng)混凝土工程采用了CL50高強(qiáng)輕質(zhì)混凝土；鐵道部大試驗(yàn)用水泥為江西萬(wàn)年青P·O42.5級(jí)水泥，其化學(xué)橋局將CL40高強(qiáng)陶粒混凝土應(yīng)用子啊金山公路跨度為組成見(jiàn)表1，礦物組成見(jiàn)圖1。粉煤灰為江西中業(yè)興達(dá)電[3]22m的橋梁上。頁(yè)巖陶粒由于吸水率大、堆積密度小等力實(shí)業(yè)有限公司生產(chǎn)的Ⅰ級(jí)粉煤灰，其化學(xué)組成見(jiàn)表1。特性使混凝土在振搗

4、、運(yùn)輸和施工過(guò)程中很容易出現(xiàn)陶細(xì)骨料為贛江河砂，細(xì)度模數(shù)2.7，級(jí)配Ⅱ區(qū)，表觀密度33粒上浮、分層、泌水和離析等有害現(xiàn)象，這使頁(yè)巖陶粒2610kg/m，堆積密度1440kg/m，泥塊含量0%，含泥量表1水泥和粉煤灰的化學(xué)組成（wt%）材料燒失量SiO2Fe2O3Al2O3CaOMgOSO3水泥3.1420.553.303.7363.441.922.09粉煤灰2.6149.5610.2323.549.171.682.45表2頁(yè)巖陶?；拘阅苤笜?biāo)筒壓強(qiáng)度堆積密度表觀密度1h吸水率24h吸水率48h吸水率空隙率3

5、3顆粒級(jí)配有機(jī)物含量MPakg/mkg/m%%%%6.880013503.24.44.5425～16連續(xù)級(jí)配合格233170-239試驗(yàn)研究.indd2332014-5-300:38:322014年第12期（總第141期）江西建材試驗(yàn)研究0.9%。粗骨料為800級(jí)碎石形高性能頁(yè)巖，基本性能指混凝土的泵送性能和力學(xué)性能指標(biāo)。從表4中可以看標(biāo)見(jiàn)表2。外加劑使用江西迪特科技有限公司生產(chǎn)的聚出，隨著預(yù)濕處理時(shí)間的增加，K值在降低，常壓浸水羧酸系緩凝高性能減水劑?；炷涟韬嫌盟疄榉蠂?guó)24h與48h對(duì)應(yīng)的K值相等。1

6、h坍落度損失隨著預(yù)濕處理家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JGJ63-2006《混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)》的自來(lái)水。時(shí)間的增加明顯減小，這主要是因?yàn)樘樟ｎA(yù)濕處理時(shí)1.2試驗(yàn)方法間越長(zhǎng)，陶粒的吸水率越大，加入的拌合水相對(duì)減少，配合比設(shè)計(jì)參考JGJ51-2002《輕集料混凝土技術(shù)所以出機(jī)坍落度略有減小。由于陶粒吸水后存在微泵規(guī)程》，基準(zhǔn)配合比的坍落度設(shè)計(jì)為180mm、強(qiáng)度等級(jí)效應(yīng)，使常壓浸水處理時(shí)吸收的部分水，隨著時(shí)間的推為L(zhǎng)C35，見(jiàn)表3。研究頁(yè)巖陶粒的粒型、密度等級(jí)、預(yù)濕移釋放出來(lái)，保持混凝土較長(zhǎng)時(shí)間的可塑性；陶粒的預(yù)處理時(shí)間、顆粒級(jí)配、粉

7、煤灰取代率、體積砂率等因素濕處理時(shí)間對(duì)其后期抗壓強(qiáng)度影響并不大。比較各試對(duì)頁(yè)巖陶?；炷帘盟托阅艿挠绊憽１疚牟捎锰涠闰?yàn)結(jié)果，推薦浸水處理時(shí)間為24h。[4]與擴(kuò)展度及比值K評(píng)價(jià)頁(yè)巖陶?；炷量杀眯?。2.2陶粒的粒型對(duì)泵送性能和抗壓強(qiáng)度的影響表5為采用圓球形和碎石形兩種粒型的陶粒配制混2試驗(yàn)結(jié)果與分析凝土后的泵送性能比較。本試驗(yàn)采用基準(zhǔn)配合比，使用2.1陶粒的預(yù)濕處理時(shí)間對(duì)泵送性能和抗壓強(qiáng)度的800級(jí)的圓球形頁(yè)巖陶粒和碎石形頁(yè)巖陶粒，浸水時(shí)間影響均為24h。由表5可知，采用圓球形頁(yè)巖陶粒配制的混凝表4為對(duì)頁(yè)

8、巖陶粒進(jìn)行不同的預(yù)濕處理，得到陶粒土的出機(jī)坍落度和1h坍落度經(jīng)時(shí)損失比采用碎石形頁(yè)巖陶粒配制的混凝土均要大。而且在試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，圓球形頁(yè)巖陶粒所配制的混凝土有輕微的離析現(xiàn)象。這主要是因?yàn)閳A球形陶粒表面光滑、粒型規(guī)則，在混凝土拌和物中近似滾珠流動(dòng)，所以圓球形頁(yè)巖陶粒比碎石形頁(yè)巖陶粒的流動(dòng)性能好，圓球形顆粒與水泥漿的粘結(jié)力較弱，因而其抗離析的能力比碎石形顆粒弱。碎石形陶粒配制的混凝土的28d抗壓強(qiáng)度比圓球形陶粒配制