鑄鐵件冒口設(shè)計(jì).ppt

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1、鑄鐵件冒口定量設(shè)計(jì)西安理工大學(xué)魏兵2008.03.281冒口設(shè)計(jì)原則⑴冒口補(bǔ)縮時間要長于鑄件收縮時間AP，即冒口的模數(shù)Mr要大于鑄件的收縮模數(shù)Ms;⑵冒口能提供的補(bǔ)縮液量要大于鑄件表觀收縮量；⑶冒口位置不要放在鑄件的幾何熱節(jié)上，防止接觸熱節(jié)的產(chǎn)生；⑷冒口和鑄件之間存在補(bǔ)縮通道，補(bǔ)縮通道的模數(shù)大于收縮模數(shù)；⑸冒口的壓力使鑄件凝固過程處于正壓狀態(tài)；⑹冒口頸短、薄、寬。可見，鑄鐵件均衡凝固有限補(bǔ)縮設(shè)計(jì)的冒口位置、冒口大小、冒口補(bǔ)縮時間等與順序凝固有顯著不同。e=2.7Mc——鑄件模數(shù)Qm——質(zhì)量周界商PC=APACPC=1.0e(0.5Mc+0.01Qm)（1）灰鑄鐵件收縮

2、時間分?jǐn)?shù)Qm=GMc32鑄鐵件收縮時間分?jǐn)?shù)（2）球鐵件收縮時間分?jǐn)?shù)Pc=1.0e(0.65Mc+0.01Qm)3冒口體模數(shù)MRMR=f1f2f3Mcf1——冒口平衡系數(shù)取f1=1.2f2——收縮模數(shù)系數(shù)f2=√Pcf3——冒口壓力系數(shù)f3=1.1~1.34冒口頸模數(shù)MNMN=fp.f2.f4Mcfp——流通效應(yīng)系數(shù)fp=0.45-0.55f4——冒口頸長度系數(shù)f4=0.8~1.0冒口位置均衡段均衡段5冒口個數(shù)（均衡段的個數(shù)）6無冒口鑄造工藝無冒口鑄造的本質(zhì)是澆口當(dāng)冒口7澆口當(dāng)冒口補(bǔ)縮工藝（1）補(bǔ)縮模型（2）澆注系統(tǒng)流通效應(yīng)：金屬液流過、通過直澆道、橫澆道、內(nèi)澆道時，周圍

3、的型砂被加熱，凝固時間延長的熱效應(yīng)。為此，小的澆注系統(tǒng)模數(shù)可以有長的凝固時間。流通效應(yīng)系數(shù)推薦為：f直澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.70~0.80f橫澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.75~0.85f內(nèi)澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.35~0.40（3）直澆道模數(shù)MZMZ=f直.f1f2f3Mcf1——冒口平衡系數(shù)取f1=1.2f2——收縮模數(shù)系數(shù)f3——冒口壓力系數(shù)f3=1.1-1.3f直澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.70-0.80（4）橫澆道模數(shù)MhMh=f橫.f2.Mcf2——收縮模數(shù)系數(shù)f橫澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.75~0.85（5）內(nèi)澆道模數(shù)MnMn=f內(nèi)f2.f4Mcf4——冒口頸長度系數(shù)f4=0

4、.8-1.0f2——收縮模數(shù)系數(shù)f內(nèi)澆道流通效應(yīng)系數(shù)=0.35-0.408澆注系統(tǒng)充填與補(bǔ)縮一體化設(shè)計(jì)（1）充填設(shè)計(jì)（2）補(bǔ)縮設(shè)計(jì)（3）取二者較大者,再核算（4）給出二者都滿足的尺寸9應(yīng)用舉例教材：鑄件充填與補(bǔ)縮工藝定量設(shè)計(jì)理論及計(jì)算（1）應(yīng)用均衡凝固收縮模數(shù)法設(shè)計(jì)補(bǔ)縮式澆注系統(tǒng)消除球鐵油缸鑄造缺陷（64頁）（2）均衡凝固飛邊冒口在汽車轉(zhuǎn)向助力泵體鑄件上的應(yīng)用（67頁）（3）ZTW-A-02摩擦片缸套鑄鐵件平做平澆爬芯工藝（111頁）（4）澆注系統(tǒng)和冒口聯(lián)合補(bǔ)縮消除球鐵鑲?cè)﹁T件縮孔缺陷（125頁）10鑄鐵件冒口系列1989年國家科委成都均衡凝固推廣班謝謝！提高鑄造企業(yè)工

5、藝水平和鑄件品質(zhì)提高中國鑄件在國際市場上的競爭力鑄造技術(shù)雜志社祝會議圓滿成功