小功率調頻發(fā)射機(甲放).ppt

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1、組成框圖?發(fā)射功率一般是指發(fā)射機輸送到天線上的功率。總效率發(fā)射機發(fā)射的總功率與其消耗的總功率P’C之比，稱為發(fā)射機的總效率。工作頻率或波段發(fā)射機的工作頻率應根據(jù)調制方式，在國家或有關部門所規(guī)定的范圍內選取。主要技術指標整機電路的設計計算順序一般是從末級單元電路開始，向前逐級進行。而電路的裝調順序一般從前級單元電路開始，向后逐級進行。1、單元電路設計與調試其中，晶體管T、L1、C1、C2、C3組成電容三點式振蕩器的改進型電路即克拉潑電路，接成共基組態(tài)，CB為基極耦合電容，其靜態(tài)工作點由RB1、RB2

2、、RE及RC所決定，即由公式（4-2-1）~（4-2-4）決定。ICQ一般為(1~4)mA。ICQ偏大，振蕩幅度增加，但波形失真加重，頻率穩(wěn)定性變差。L1、C1與C2、C3組成并聯(lián)諧振回路，其中C3兩端的電壓構成振蕩器的反饋電壓，以滿足相位平衡條件Sj=2np。比值C2/C3=F，決定反饋電壓的大小，反饋系數(shù)F一般取1/8~1/2。為減小晶體管的極間電容對回路振蕩頻率的影響，C2、C3的取值要大。如果選C1<

3、、變容二極管調頻調頻電路由變容二極管DC及耦合電容Cc組成，R1與R2為變容二極管提供靜態(tài)時的反向直流偏置電壓VQ，電阻R3稱為隔離電阻，常取R3>>R2，R3>>R1，以減小調制信號vΩ對VQ的影響。C5與高頻扼流圈L2給vΩ提供通路，C6起高頻濾波作用。變容二極管DC通過Cc部分接入振蕩回路，有利于提高主振頻率fo的穩(wěn)定性，減小調制失真。圖4.2.2為變容二極管部分接入振蕩回路的等效電路，接入系數(shù)p及回路總電容CS分別為Cj變容二極管的Cj-v特性曲線圖4.2.3變容二極管的Cj-v特性曲線變

4、容二極管的Cj-v特性曲線如圖4.2.3所示。設電路工作在線性調制狀態(tài)，在靜態(tài)工作點Q處，曲線的斜率為1-3、LC調頻振蕩器主要性能參數(shù)及其測試方法?主振頻率LC振蕩器的輸出頻率fo稱為主振頻率或載波頻率。用數(shù)字頻率計測量回路的諧振頻率fo，高頻電壓表測量諧振電壓vo，示波器監(jiān)測振蕩波形。?頻率穩(wěn)定度主振頻率fo的相對穩(wěn)定性用頻率穩(wěn)定度表示。?最大頻偏指在一定的調制電壓作用下所能達到的最大頻率偏移值。將稱為相對頻偏。?變容二極管特性曲線特性曲線Cj-v如圖4.2.3示。性能參數(shù)VQ、Cj0、及Q點

5、處的斜率kc等可以通過Cj-v特性曲線估算。圖4.2.4是變容二極管2CC1C的Cj-v曲線。由圖可得VQ=–4V時CQ=75pF，?調制靈敏度單位調制電壓所引起的最大頻偏稱為調制靈敏度，以表示，單位為kHz/V，即為調制信號的幅度；為變容管的結電容變化時引起的最大頻偏。∵回路總電容的變化量為在頻偏較小時，與的關系可采用下面近似公式，即∴p↑-△f↑，↑-△f↑。為靜態(tài)時諧振回路的總電容，即∴C1↓-↑-△f↑調制靈敏度為回路總電容的變化量；式中，調制靈敏度可以由變容二極管Cj-v特性曲線上VQ處

6、的斜率kc及式(4-2-15)計算。越大，說明調制信號的控制作用越強，產生的頻偏越大。1-4、設計舉例例設計一LC高頻振蕩器與變容二極管調頻電路。振蕩器的靜態(tài)工作點取，，測得三極管的由式(4-2-1)~式(4-2-4)計算出各電阻值。。主要技術指標主振頻率fo=5MHz，頻率穩(wěn)定度≤5×10–4/小時，主振級的輸出電壓Vo≥1V，最大頻偏。已知條件+VCC=+12V，高頻三極管3DG100，變容二極管2CC1C。(1)確定電路形式，設置靜態(tài)工作點(2)計算主振回路元件值由式(4-2-5)得，若取C

7、1=100pF，則L1≈10?H實驗中可適當調整L1的圈數(shù)或C1的值。電容C2、C3由反饋系數(shù)F及電路條件C1<

8、R2分壓決定，已知VQ=4V，若取R2=10k?，隔離電阻R3=150kΩ。為減小振蕩回路高頻電壓對變容管的影響，應取小，但過小又會使頻偏達不到指標要求?？梢韵热?，然后在實驗中調試。當VQ=-4V時，對應CQ=75pF，則CC?18.8pf.取標稱值20pF∵(5)計算調制信號的幅度為達到最大頻偏的要求，調制信號的幅度VΩm，可由下列關系式求出。由式(4-2-14)得由Cj-v曲線得變容管2CC1C在VQ=–4V處的斜率pF/V，由式(4-2-9)得調制信號的幅度VΩm=ΔCj/k