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《CASS工藝處理高氨氮污水地脫氮設計.pdf》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關內容在教育資源-天天文庫。
1、CASS工藝處理高氨氮污水的脫氮設計李穎郭愛軍趙國華(北京建筑工程學院,北京100044)摘要重點介紹了改進的CASS工藝處理高氨氮污水的脫氮設計和運行參數(shù),如C/N、回流比、DO、曝氣時間和控制方式等的變化對脫氮效果的影響,并在此基礎上給出了各參數(shù)的設計計算方法。隨后的試驗研究表明,改進的CASS工藝克服了傳統(tǒng)設計的不足,在有效去除水中有機物的同時,脫氮效果良好。關鍵詞CASS工藝高氨氮污水脫氮污泥負荷法設計改進0引言法不考慮反應池內基質濃度、MLSS和DO含量在CASS工藝發(fā)展至今,已在城市污水和工業(yè)廢時間上的變化,只考慮進出水有機物的濃度差
2、,并忽水處理領域逐步得到應用。但是,CASS工藝設計略同一反應周期內沉淀、潷水和閑置階段的生物降方法的研究卻發(fā)展緩慢,目前還處于經驗階段,原因解作用。同時,該法采用與傳統(tǒng)活性污泥法基本相有兩點:一是專業(yè)技術人員比較側重于主要設備(如同的計算公式,除反應池容積計算與傳統(tǒng)活性污泥潷水器)和自控系統(tǒng)的研究開發(fā),而忽略了對CASS法不同外,其他如反應池DO和剩余污泥排放量等工藝設計方法的研究;二是CASS工藝乃至所有的計算方法都與傳統(tǒng)活性污泥工藝相同。間歇式活性污泥工藝的反應過程都比較復雜,其部采用污泥負荷法進行CASS工藝設計時,設計分生物作用機理至今仍在研究之中。參數(shù)單一,方法簡
3、單,并在傳統(tǒng)的以污泥負荷為主要高氨氮污水對于環(huán)境的危害日益引起人們的重設計參數(shù)的活性污泥設計法基礎上,采用容積進行視,目前國內外對于應用CASS工藝處理高氨氮污校核,保證了潷水過程中污泥不會流失。但該法只水的研究還處于起步階段,處理效果也不理想,脫氮針對主反應區(qū)容積,而生物選擇區(qū)容積則是按照主率較低。研究如何改進CASS工藝設計方法,將其反應區(qū)容積的5%設計。由此可見,污泥負荷法設用于高氨氮污水的處理,充分發(fā)揮CASS工藝脫氮計只針對有機物質的降解,對脫氮未加考慮,故此方除磷效果好、耐沖擊負荷能力強、防止污泥膨脹、建法具有片面性,難以滿足高氨氮污水處理的要求,因設費用低和管理
4、方便等優(yōu)點,對于促進CASS工藝此需結合目前已有的CASS工藝設計方法,加入脫的發(fā)展和改善水體環(huán)境具有現(xiàn)實意義。氮工藝設計,對傳統(tǒng)的設計方法進行改進。1現(xiàn)行的CASS工藝設計方法2CASS工藝設計方法改進活性污泥工藝的設計計算方法有3種:污泥負2.1CASS工藝設計方法改進的思路荷法、泥齡法和數(shù)學模型法。CASS工藝屬于活性(1)設計采用靜態(tài)法。設計方法不追蹤CASS污泥法范疇,目前該工藝設計采用污泥負荷法,該方反應池內基質和活性污泥濃度在時間上的變化過不同工況下最佳運行模式才能科學經濟地發(fā)揮各生運行.給水排水,2005,31(10):10~13產構筑物的處理能力。石臼
5、漾水廠擴容工程運行半通訊處:200092上海市中山北二路901號年多來,正是在不同工作負荷下,嘗試尋找最佳運行電話:(021)51298209模式,逐步積累經驗,出水水質才得以穩(wěn)步提高。Email:xu_jjgp1@smedicom參考文獻收稿日期:200512231鄭志民,雷挺,許嘉炯,等.嘉興石臼漾水廠深度處理工程設計與修回日期:20060303給水排水Vol.32No.520065程,而是著重于在某一進水水質條件下經系統(tǒng)處理(5)計算以VSS為基礎的含碳有機物(COD)后能達到的最終處理效果。對于同步硝化反硝化,的去除速率:d由于其機理還處于進一步
6、研究階段,在設計中不加YHCX1=d(Si-Se)(5)考慮。對于沉淀和潷水階段的生物反應,其作用并1+bHCt不明顯,因此在設計中對這兩個階段的生物反應也式中X1活性異養(yǎng)菌生物固體濃度,mg/L;不考慮。YH異養(yǎng)菌產率系數(shù),gVSS/gCOD或gVSS/gBOD;(2)將主反應區(qū)和預反應區(qū)分開設計,主反應-1區(qū)主要功能為有機物降解和硝化,而預反應區(qū)的功bH異養(yǎng)菌內源代謝分解系數(shù),d;能主要為生物選擇和反硝化脫氮。Si進水有機物濃度,mgCOD/L或mg(3)主反應區(qū)采用泥齡法設計,將污泥負荷作BOD/L;Se出水有機物濃度,mgCOD/L或mg為導出參數(shù),通過污泥負荷對
7、設計結果進行校核。(4)反應池的尺寸通過進水量和污泥沉降性能BOD/L;確定。t水力停留時間,d;2.2主反應區(qū)容積設計YH活性生物固體表觀產率系數(shù)YdH,NET。1+bHC主反應區(qū)設計采用泥齡法,并用污泥負荷進行將含碳有機物的去除速率定義為:校核,其設計步驟如下:Si-Se(1)計算硝化菌的最大比增長速率:qH=(6)X1t0098(T-15)N,max=047e(1)-1式中qH含碳有機物的去除速率,d。-1式中N,max硝化菌的最大比增長速率,d;則可以得到下式:T硝化溫度,!。d1/
