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1、第3l卷2013年第6期(總第168期)技術(shù)改造與改進(jìn)板坯連鑄機(jī)終澆時(shí)尾坯滯坯的原因分析杜振軍(安陽(yáng)鋼鐵股份有限公司安FEl455004)【摘要】對(duì)板坯澆注結(jié)束時(shí)尾坯在扇形段滯坯的故障進(jìn)行了分析，并介紹了解決故障的方法?！娟P(guān)鍵詞】板坯鑄機(jī)尾坯滯坯故障原因ReasonAnalysisofTailBilletLagginginSlabContinuousCasteratFinalCastDUZhen-junnyangIron&SteelCo．，Ltd．，Anyang455004)【Abstract】Analyzethe
2、faultoftailbilletlagginginthesegmentatfinalcast，andintroducethesolution．【Keywords]Slabcontinuouscaster，tailbillet，lagging，fault，cause0前言及夾緊裝置連接在一起。從3段開(kāi)始每個(gè)段中間安鋼第一煉軋廠板坯連鑄機(jī)由奧鋼聯(lián)設(shè)計(jì)，的一對(duì)輥?zhàn)油ㄟ^(guò)萬(wàn)向聯(lián)軸器與外面的驅(qū)動(dòng)裝置相該連鑄機(jī)是直結(jié)晶器帶垂直段的連續(xù)彎曲、連續(xù)連作為驅(qū)動(dòng)輥，其中內(nèi)弧的驅(qū)動(dòng)輥位置可由兩個(gè)液矯直的直弧形連鑄機(jī)。鑄機(jī)弧半徑為8m，冶
3、金長(zhǎng)壓缸控制進(jìn)行調(diào)整。壓力模式為熱坯壓力與引錠度為24．9m，鑄坯斷面規(guī)格150～250ram×950～桿壓力，生產(chǎn)時(shí)由跟蹤系統(tǒng)自動(dòng)控制。以上11個(gè)1540mm，最大拉速2．2m／rain。主要產(chǎn)品有碳結(jié)構(gòu)導(dǎo)向段在熱坯凝固過(guò)程中起冷卻、支撐、導(dǎo)向和輸鋼、船板鋼、壓力容器鋼、橋梁鋼、低合金高強(qiáng)度鋼送作用。連鑄機(jī)側(cè)面結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖l。及模具鋼等。2012年4月21日至5月21日長(zhǎng)達(dá)一個(gè)多月的時(shí)間內(nèi)，連續(xù)19個(gè)澆次發(fā)生了終澆時(shí)尾結(jié)晶器坯均不能自動(dòng)拉出扇形段的生產(chǎn)事故，本文從工甲一驅(qū)動(dòng)輥壓下液壓缸l立彎段藝及設(shè)備方面對(duì)滯坯的影響
4、進(jìn)行探討，并提出了lq一驅(qū)動(dòng)輥—＼＼弧形1段相應(yīng)的改進(jìn)措施。O一自由輥—弧形2段1連鑄機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)形段板坯連鑄機(jī)是一機(jī)一流連鑄機(jī)，本體設(shè)備由結(jié)矯直7段晶器與立彎段、弧形段(1-5段)、矯直段(6，7段)、墅7K~8a水平9段水平l0段水平段(8，9，10段)等11個(gè)導(dǎo)向段組成。立彎段位于結(jié)晶器和弧形1段之問(wèn)，主要有外框架、內(nèi)框架、拉桿和內(nèi)外弧框架上的各15個(gè)150mm的中問(wèn)帶圖1連鑄機(jī)側(cè)面結(jié)構(gòu)示意支撐的三分節(jié)輥、介質(zhì)管路組成?；⌒味?、矯直段、水平段結(jié)構(gòu)相似，主要要有外框架、內(nèi)框架、拉桿、2滯坯情況介質(zhì)管路和內(nèi)、外弧框
5、架上分別安裝的7對(duì)中間帶停澆時(shí)結(jié)晶器液面正常封頂后繼續(xù)以正常速支撐三分節(jié)輥組成。1～5段中間的一對(duì)輥?zhàn)虞亸蕉壤?，?dāng)尾坯拉過(guò)弧形段4段的驅(qū)動(dòng)輥后開(kāi)始產(chǎn)為250mm，兩邊6對(duì)輥?zhàn)拥妮亸綖?30mm，7～10段生停滯現(xiàn)象，四段以后的其他驅(qū)動(dòng)輥電動(dòng)機(jī)電流的輥?zhàn)虞亸骄鶠?00mm，內(nèi)外弧框架由四根拉桿開(kāi)始增大，大到某個(gè)數(shù)值后驅(qū)動(dòng)輥開(kāi)始打滑空轉(zhuǎn)，一30一技術(shù)改造與改進(jìn)第31卷2013年第6期(總第168期)此時(shí)只有轉(zhuǎn)為手動(dòng)模式拉坯或?qū)?0段內(nèi)弧驅(qū)動(dòng)輥了對(duì)二冷噴嘴的清理維護(hù)力度，在噴嘴正常的情壓力改為引錠桿壓力才能將尾坯拉出1
6、0段。該階況下尾澆時(shí)尾坯仍不能自動(dòng)拉出。表明二次噴淋段尾坯滯坯的特點(diǎn)如下：冷卻的變化也不應(yīng)該是終澆時(shí)尾坯不能自動(dòng)拉出(1)每次尾坯拉不出時(shí)整體拉矯力并不十分的直接原因。大，當(dāng)發(fā)生滯坯時(shí)總拉矯力最高達(dá)到210kN，10段驅(qū)以上四種因素排除后，技術(shù)人員又重新梳理動(dòng)輥液壓缸壓力轉(zhuǎn)成換引錠桿壓力后能夠拉出。一下頭緒，從鑄坯受力著手進(jìn)行分析。鑄坯在生(2)每次都是拉到4段驅(qū)動(dòng)輥以后開(kāi)始停滯。產(chǎn)的過(guò)程中受力由以下幾部分組成：鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)的阻力F，鑄坯在立彎段(0段)內(nèi)的頂彎阻力3原因分析F、鑄坯在矯直段的矯直阻力、鑄坯在整個(gè)
7、二由于總拉矯力并不大，所以只從以下方面進(jìn)冷段的摩擦阻力F，其他阻力F(如切前輥?zhàn)幼栊辛嗽虻牟檎?。力與切割小車(chē)的同步運(yùn)行阻力)、鑄坯自重下滑力(1)從澆次結(jié)束時(shí)尾坯封頂操作方面查找原F。只有驅(qū)動(dòng)輥施加的拉力F大于等于以上力的因。自4月21日起至4月30日期問(wèn)，四個(gè)班前后合力時(shí)，即F≥+F：++F+F一F，鑄坯分別都經(jīng)歷了多次終澆時(shí)尾坯不能自動(dòng)拉出，并才能勻速向前。根據(jù)滯坯發(fā)生的特點(diǎn)，當(dāng)鑄坯拉用澆注模式代替清機(jī)模式、提高拉速、減弱二冷配至4段驅(qū)動(dòng)輥后結(jié)晶器阻力F、立彎段頂彎阻力F：水等方法進(jìn)行了終澆試驗(yàn)，尾坯均無(wú)法自
8、動(dòng)拉出，與鑄坯下滑力F同時(shí)消失，此時(shí)鑄坯只受到拉矯對(duì)拉出的尾坯尺寸與以前正常尾坯尺寸進(jìn)行對(duì)比力F、矯直阻力、4段以后的二冷阻力F、以及無(wú)異常。因此，操作方面原因能夠排除。其他阻力。如果，F(xiàn)，F(xiàn)三項(xiàng)阻力中的某一(2)從扇形段使用壽命上找原因?？紤]到0段項(xiàng)異常變大，那么拉矯力應(yīng)該較正常狀態(tài)時(shí)的拉累計(jì)過(guò)鋼量已經(jīng)超過(guò)50萬(wàn)t，設(shè)備精度可能有所降矯力有變大傾向，但是實(shí)
