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1、濕法脫硫吸收塔溢流原因及解決方案摘要：在石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)運(yùn)行過程中，由于脫硫工藝水質(zhì)、入爐煤煤質(zhì)、粉煤灰成份、鍋爐燃燒工況、石灰石粉成份等因素的影響，造成脫硫吸收塔內(nèi)部形成大量粘性泡沫，嚴(yán)重時(shí)會(huì)從吸收塔溢流管道或吸收塔排水地坑溢流。漿液起泡，漿液品質(zhì)惡化，影響脫硫效率，且對生產(chǎn)現(xiàn)場環(huán)境造成污染。本文從漿液起泡的機(jī)理、影響因素進(jìn)行分析，探討解決石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)吸收塔漿液起泡溢流的方法。引言：xx項(xiàng)目公司2×300MW熱電機(jī)組脫硫吸收塔為噴淋空塔，內(nèi)置煙氣隔板，設(shè)置三層漿液噴淋層，除霧器布置在脫硫后凈煙氣煙道，不設(shè)GGH，公用石灰石制漿、工藝水及石膏脫水系統(tǒng)。1狀況：自
2、20xx年3月起，#1、#2脫硫吸收塔排水地坑持續(xù)發(fā)生大量漿液起泡溢流，其中#1吸收塔排水地坑溢流漿液呈黑色，#2吸收塔地坑溢流顏色較淺，并隨時(shí)間變化逐步呈現(xiàn)黃褐色（見下圖）。針對#1、#2吸收塔排水地坑漿液起泡溢流異常工況的跟蹤、分析及治理過程，判斷造成此次脫硫吸收塔漿液起泡溢流的原因?yàn)槎喾矫嬖蚓C合作用的結(jié)果，針對目前國內(nèi)石灰石—石膏濕法脫硫工藝系統(tǒng)中，吸收塔漿液起泡溢流較為常見的幾種影響因素，有針對性的收集、整理、統(tǒng)計(jì)和分析有關(guān)技術(shù)參數(shù)，采用排除法，查找主要影響因素，有針對性的制定技術(shù)管控措施，提高脫硫系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性。圖1：溢流漿液圖2：#2吸收塔入口石膏堆積2漿液起泡溢流
3、的影響因素1．吸收塔“虛假”液位；2．脫硫系統(tǒng)前端設(shè)備運(yùn)行工況惡化的影響；3.脫硫系統(tǒng)本身運(yùn)行工況的影響；4．脫硫工藝水水質(zhì)影響；5.石灰石粉成分的影響；6.脫硫消泡劑影響因素；2.1吸收塔“虛假”液位對于采用壓差式液位計(jì)測量吸收塔液位的電廠，由于液位測量裝置多采用裝在吸收塔下部的，脫硫控制系統(tǒng)(DCS)顯示的液位是根據(jù)差壓變送器測得的差壓與吸收塔內(nèi)漿液密度計(jì)算得來的值，由于密度值的變化造成吸收塔內(nèi)真實(shí)液位高于顯示液位，形成“虛假液位’’。同時(shí)吸收塔底部漿液擾動(dòng)引起液位波動(dòng)，從而導(dǎo)致吸收塔間歇性溢流。xx項(xiàng)目#1、#2機(jī)組吸收塔排水地坑溢流漿液來自除霧器后疏水管路，起泡溢流漿液主要
4、來自除霧器后沖洗水?dāng)y帶的大量漿液泡沫。由于脫硫系統(tǒng)除霧器為外置式折板型除霧器，布置在脫硫吸收塔出口凈煙氣煙道中，另外由于吸收塔內(nèi)置煙氣隔板，漿液泡沫進(jìn)人除霧器后有兩個(gè)途徑：一是通過煙氣攜帶經(jīng)噴淋層洗滌后隨煙氣進(jìn)人凈煙氣煙道；二是因吸收塔液位過高造成漿液溢流進(jìn)人凈煙氣煙道后被洗滌后煙氣攜帶由于第一種途徑需要由吸收塔中部向上經(jīng)三層噴淋層石灰石漿液沖刷后再折返向下進(jìn)人凈煙氣煙道，阻力及洗滌作用均會(huì)減少煙氣對漿液泡沫的攜帶，因此第二種途徑是漿液泡沫進(jìn)人吸收塔的主要路徑。圖3：#2吸收塔內(nèi)煙氣隔板吸收塔實(shí)際液位可以通過公式H=P/ρg計(jì)算，式中H為漿液池高度；P為壓力變送器測量值；ρ為漿液取
5、樣處密度；g為重力加速度。20xx年3月15日9：00，對吸收塔漿液池高度進(jìn)行計(jì)算標(biāo)定，計(jì)算得出液而高度為4.95米．，儀表顯示測量高度為5.3米，負(fù)誤差0.35米。但是由于計(jì)算中所用密度值取樣位于吸收塔底部，位置區(qū)域介質(zhì)主要為固液兩項(xiàng)。而測量儀表中密度值采用壓力變送器高度差換算得出，位置區(qū)域介質(zhì)為固、液、氣三項(xiàng)，所以計(jì)算中所用手工監(jiān)測密度值較儀表測量密度值偏高。用儀表換算得出的密度值對計(jì)算得出的液位進(jìn)行修正，計(jì)算液位為5.6米，正誤差0.33米，由于差壓式液位計(jì)位于距吸收塔零米1.5m標(biāo)高處，吸收塔內(nèi)正常液位高度在5.3—5.6米之間，所以計(jì)算液位（實(shí)際液位）不僅比測量液位高，而
6、且誤差會(huì)超過0.33米。實(shí)際的高液位造成的后果是容易造成吸收塔內(nèi)漿液泡沫進(jìn)入凈煙道被煙氣攜帶，進(jìn)入原煙氣煙道對增壓風(fēng)機(jī)產(chǎn)生破壞。實(shí)際的低液位可能造成煙氣從隔板下短路進(jìn)入凈煙氣煙道，造成脫硫出口二氧化硫濃度瞬間偏高。2.2脫硫系統(tǒng)前端設(shè)備運(yùn)行工況惡化的影響鍋爐在運(yùn)行過程中投油、燃燒不充分，飛灰中有部分碳顆?；蚪褂碗S煙氣進(jìn)入吸收塔，造成吸收塔漿液有機(jī)物含量增加，當(dāng)上述物質(zhì)在吸收塔內(nèi)富集到一定程度時(shí)，在循環(huán)漿液泵作用下吸收塔內(nèi)液面容易產(chǎn)生泡沫。自20xx年2月下旬至3月中旬，#1、#2機(jī)組脫硫系統(tǒng)持續(xù)發(fā)生漿液溢流冒泡問題，從主要影響因素分析，可以分為兩個(gè)階段：第一階段吸收塔槳液溢流起泡以
7、上述原因?yàn)橹?，第一階段自2月21日至3月2日，#1、#2機(jī)組脫硫系統(tǒng)漿液品質(zhì)急劇惡化，漿液顏色變黑，多次發(fā)生黑色漿液自吸收塔地坑中心站-一季度環(huán)境監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，對溢流出的漿液泡沫風(fēng)干后溢流事件通過對鍋爐飛灰含碳量、鍋爐出口含氧量指標(biāo)進(jìn)行跟蹤分析，并結(jié)合省環(huán)境監(jiān)測取樣化驗(yàn)，結(jié)果如下：圖4:#2增壓風(fēng)機(jī)導(dǎo)流葉片表1：煤灰成份分析時(shí)間KNaCaMgCuFeSiAlSP2月4日1.630.6215.7250.57204.9476716.744.7281.392月16日2.
