半掛車大梁制做的翼帶折彎焊接工藝改進(jìn).doc

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1、半掛車大梁制做的翼帶折彎焊接工藝改進(jìn)半掛車大梁制做的翼帶折彎焊接工藝改進(jìn)　　摘要：半掛車的運(yùn)輸使用過程中大梁是承載質(zhì)量的關(guān)鍵，它的制做是半掛車生產(chǎn)的關(guān)鍵件，其生產(chǎn)工藝性直接影響著半掛車的使用性能和生產(chǎn)效率。利用液壓技術(shù)改進(jìn)承載大梁翼帶折彎焊接工藝，提高企業(yè)產(chǎn)品的質(zhì)量保證能力及企業(yè)的生產(chǎn)效率?！　￡P(guān)鍵詞：半掛車大梁制做工藝改進(jìn)液壓應(yīng)用保證質(zhì)量提高效率　　隨著半掛車在我國(guó)物流運(yùn)輸中作用的日益凸顯，從事半掛車生產(chǎn)的企業(yè)不斷增加，半掛車生產(chǎn)企業(yè)絕大部分主要生產(chǎn)車架和上裝，其余的承載車橋、機(jī)械懸掛、行駛輪胎、電器等均為外購配套件。而車架的設(shè)計(jì)、制做直接影響半掛車的承載能力和使用性能，車架的核

2、心是由上下兩根不同厚度的翼帶其上翼帶為直線形狀；下翼如下圖所示帶和中間腹板組合焊接而成的變截面工字型大梁結(jié)構(gòu)?！　∫唬?、傳統(tǒng)的生產(chǎn)方式及缺點(diǎn)　　該大梁設(shè)計(jì)為變截面工字鋼形狀，設(shè)計(jì)時(shí)為避免變截面處應(yīng)力集中，故腹板變截面過度處為大小不同的圓弧R，這樣以來要求制做時(shí)下翼帶要隨著腹板過度處的圓弧R貼緊（無縫）焊接，所以對(duì)13米長(zhǎng)大梁（階梯梁）翼帶折彎不同的圓弧R（有內(nèi)外兩種）尺寸給生產(chǎn)工藝帶來諸多不便。就目前我國(guó)大部分半掛車生產(chǎn)企業(yè)普遍采用傳統(tǒng)的一種工藝方法是按照下翼帶零件尺寸要求用折彎?rùn)C(jī)折出圓弧R值；傳統(tǒng)的第二種工藝方法是用專用工裝按照腹板零件圓弧R值折彎翼帶。根據(jù)我們生產(chǎn)半掛車多年來的

3、實(shí)踐證明兩種工藝方法無論從零件加工質(zhì)量精度還是生產(chǎn)效率都有很多弊端與不便?！　?.第一種工藝方法用折彎?rùn)C(jī)折翼帶R存在如下弊端與不便：　　1.1占用折彎?rùn)C(jī)設(shè)備1臺(tái)、行車1部、占用車間面積150余平米、占用勞動(dòng)力（按班12臺(tái)產(chǎn)量需用2人）?！　?.2生產(chǎn)效率低、工人勞動(dòng)強(qiáng)度大（反復(fù)起吊，來回搬動(dòng)）?！　?.3長(zhǎng)度尺寸和圓弧R尺寸精度很難保證（與腹板的長(zhǎng)度尺寸及圓弧R值處尺寸都難以完全貼緊吻合）?！　?.4工件周轉(zhuǎn)到下一工位比較困難，物流不便。　　1.5折好的下翼帶一次準(zhǔn)確放置于大梁點(diǎn)合工裝位置時(shí)十分不易?！　?.第二種工藝方法用專用工裝折翼帶存在弊端與不便：　　2.1增加專門工序、增加

4、專人勞動(dòng)力（2人）?！　?.2無謂占用車間面積長(zhǎng)21（跨度）米，按照常規(guī)廠房6米間距需5跨30米（工裝長(zhǎng)度不小于14米，零件長(zhǎng)度13米）?！　?.3工件周轉(zhuǎn)運(yùn)輸比較困難。　　2.4車型長(zhǎng)短不同，大梁長(zhǎng)短要求不一致翼帶長(zhǎng)短也不一致，來回調(diào)整工裝壓彎頂塊位置繁瑣易混淆?！　?.5折好的下翼帶一次準(zhǔn)確放置于大梁點(diǎn)合工裝位置時(shí)十分不易?！　【C上所述折彎翼帶時(shí)的不利因素，我們利用腹板型狀在腹板與下翼帶點(diǎn)合時(shí)用的現(xiàn)有點(diǎn)焊大梁工裝加裝油缸、液壓站和一些零件后，邊點(diǎn)合邊依腹板圓弧R值順序折彎下翼帶的工藝方法克服了上述折彎工序折下翼帶時(shí)的諸多不利因素?！　《?、改進(jìn)工藝及優(yōu)點(diǎn)　　1.制定本工藝方案的

5、根據(jù)：　　1.1由現(xiàn)用翼帶材料的屈服強(qiáng)度計(jì)算出折彎翼帶時(shí)施加力P及實(shí)際油缸推力F，選擇液壓系統(tǒng)工作壓力和其他參數(shù)?！　。?）由目前使用下翼帶材料345B的屈服強(qiáng)度бS=345MPa，翼帶斷面尺寸厚10mm×寬140mm，折彎處變形需施加力：P=10mm×140mm×345MPa=（N）　　（2）根據(jù)被折彎件截面尺寸計(jì)算實(shí)際折彎時(shí)油缸推力F　　F=N×10/140=34500N　?。?）試選擇液壓系統(tǒng)工作壓力：液壓泵輸出壓力為16MPa（中壓），使用時(shí)調(diào)到10MPa即可滿足。　?、扔?jì)算油缸缸徑　　根據(jù)計(jì)算結(jié)果，考慮未來大梁輕型化的發(fā)展方向，翼帶材質(zhì)選用高強(qiáng)度板及油缸系統(tǒng)使用安全性把缸

6、徑D定為100mm?！　?.2由前腹板結(jié)構(gòu)型狀（依產(chǎn)品圖紙）的變化計(jì)算出翼帶折彎時(shí)不同位置處使用的油缸行程，選擇合理的油缸規(guī)格（結(jié)構(gòu)；缸徑；行程）。如圖所示：a大梁前端外R處（腹板夾角160°）選擇后耳環(huán)油缸：缸徑100mm，行程125；b前腹板變截面處內(nèi)R處（腹板夾角167°）選擇后耳環(huán)油缸：缸徑100mm，行程200；c變截面處R處（腹板夾角162.5°）選擇后兩個(gè)耳環(huán)油缸：缸徑100mm，行程125；缸徑100mm：行程80；共計(jì)直梁4種4支液壓缸，彎梁5種6支液壓缸可分別完成直梁彎梁的折彎焊接工作。　　1.3由上述油缸缸徑；行程及工作時(shí)油箱容積因液壓油摩擦熱引起的體積變化，

7、確定油箱容積為100L。同時(shí)根據(jù)材料塑形變形緩慢特點(diǎn)確定系統(tǒng)流量為14L/min。從而確定所需液壓系統(tǒng)及參數(shù)?！　?.4由腹板結(jié)構(gòu)型狀和翼帶材料性能設(shè)計(jì)出頂緊翼帶折彎時(shí)所需的油缸桿頭凸凹不同的零件型狀角度外R為內(nèi)角167°、內(nèi)R為內(nèi)角162.5°折頭與油缸活塞桿螺紋連接，確定油缸耳環(huán)支點(diǎn)安裝的正確位置，保證折彎下翼帶隨腹板型狀及R完全吻合?！　?.5以上述三項(xiàng)來找出油缸在工裝上安裝的合理位置（由折彎開始位置和終了位置來找出安裝的初始位置）、準(zhǔn)確支點(diǎn)及傾斜角度，這也是即