碗扣式支架計(jì)算書(shū)

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1、現(xiàn)澆板模板(碗扣式支撐)計(jì)算書(shū)本標(biāo)段內(nèi)K58+288(2-6m小橋)、K60+739（1-8m）小橋、K61+800（1-8m）小橋及6座涵洞的橋面板和涵洞蓋板均采用現(xiàn)場(chǎng)澆筑施工，模板支撐采用Ф48mm碗扣式支架搭設(shè)，搭設(shè)結(jié)構(gòu)為：立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2及1.5m，立桿縱距l(xiāng)y取0.9m，橫距l(xiāng)x取0.9m。為確保施工安全，現(xiàn)選擇支架高度最高，荷載最大的K60+739（1-8m）小橋作為代表性結(jié)構(gòu)物進(jìn)行支架穩(wěn)定性計(jì)算，以驗(yàn)證該類結(jié)構(gòu)物碗扣式支架搭設(shè)方案是否安全可靠，計(jì)算依據(jù)《建筑施工碗扣式鋼

2、管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。一、綜合說(shuō)明K60+739（1-8m）小橋現(xiàn)澆板模板支架高度在4.96m范圍內(nèi)，按高度5m進(jìn)行支架穩(wěn)定性驗(yàn)算。設(shè)計(jì)范圍：K60+739小橋現(xiàn)澆板，長(zhǎng)×寬＝13.91m×6.38m，厚0.5m。二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為5m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距l(xiāng)y取0.9

3、m，橫距l(xiāng)x取0.9m。整個(gè)支架的簡(jiǎn)圖如下所示。碗扣支架布置圖模板采用1.5cm厚竹膠板拼接，模板底部的采用雙層10*10cm方木支撐，其中底模方木布設(shè)間距為0.3m；橫向托梁方木布設(shè)間距0.9m。（二）材料及荷載取值說(shuō)明本支撐架使用Φ48×3.5鋼管，鋼管壁厚不小于3.5-0.025mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，不得發(fā)生破壞。上碗扣、可調(diào)底座及可調(diào)托撐螺母應(yīng)采用鑄鋼制造，其材料性能應(yīng)符合GB11352中ZG270-500的規(guī)定。模板支架承受的荷載包括：模板及模板支撐自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工

4、人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照"底?！啄７侥?鋼管→橫向水平方木→可調(diào)頂托→立桿→可調(diào)底托→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁考慮，取模板長(zhǎng)1m計(jì)算，如圖所示:（1）荷載計(jì)算，按單位寬度折算為線荷載。此時(shí)，模板的截面抵抗矩為：w＝1000×152/6=3.75×104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括板中鋼筋自重）：x2

5、＝0.5×25×1=12.5kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝1×1=1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=2kN/m。以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.2，4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：g1=(x1+x2)×1.2=(0.3+12.5)×1.2=15.36kN/m；q1=(x3+x4)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值?？缰凶畲髲澗赜?jì)算簡(jiǎn)圖跨中最大彎矩計(jì)算公式如下:M1max=0.08g

6、1lc2+0.1q1lc2=0.08×15.36×0.32+0.1×4.2×0.32=0.147kN·m支座最大彎矩計(jì)算簡(jiǎn)圖支座最大彎矩計(jì)算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×15.36×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.182kN·m；經(jīng)比較可知，荷載按照?qǐng)D2進(jìn)行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0.182kN·m；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算取Max(M1max，M2max)進(jìn)行底?？箯濖?yàn)算，即σ=0.182×106/(3.75×104)=4.85N/mm2底模

7、面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ=4.85N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對(duì)模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×15.36×0.3+0.617×4.2×0.3=3.54kN；按照下面的公式對(duì)底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ=3×3540/(2×1000×18)=0.295N/mm2；所以，底模的抗剪強(qiáng)度τ=0.295N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=10

8、00×153/12=2.81×105mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算：f=0.677（x1+x2+x3+x4）L4/100EI=0.677*15.8*10-3*3004/100*6000*2.81*105=ν=0.513mm；底模面板的撓度計(jì)算值ν=0.513mm小于撓度設(shè)計(jì)值[v