現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計(jì)算

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中交三航局大西客專指揮部一項(xiàng)目部祁縣跨G208特大橋上跨G208現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計(jì)算書二○一○年十二月 目錄1編制依據(jù)-2-2工程概況-2-3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求-2-4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算-3-4.1荷載計(jì)算-3-4.1.1荷載分析-3-4.1.2荷載組合-3-4.1.3荷載計(jì)算-4-4.2結(jié)構(gòu)檢算-5-4.2.1扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算-5-4.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算-7-4.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算-8-4.2.4扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算-9-4.2.5底模板計(jì)算-11-4.2.6側(cè)模驗(yàn)算-12-4.2.7跨中工字鋼平臺(tái)支架體系驗(yàn)算-13-4.2.8立桿底座和地基承載力計(jì)算-15-4.2.9支架變形-17-5支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施-19-5.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求-19-5.2滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定-20-5.3支架拆除要求-20-5.4支架預(yù)壓及沉降觀測-20-6安全防護(hù)措施及安全交底-22-6.1安全防護(hù)措施-22-6.2安全交底-23- 祁縣跨G208特大橋上跨G208國道現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計(jì)算書1編制依據(jù)1.1新建鐵路大同至西安客運(yùn)專線施工圖設(shè)計(jì)文件及地勘報(bào)告，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料。1.2國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。1.3參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》、《混凝土工程模板與支架技術(shù)》、《鐵路橋涵施工手冊(cè)》、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》。2工程概況本段(40+64+40)m連續(xù)梁跨越G208國道。連續(xù)段中心里程樁號(hào)為DK341+374；絕對(duì)標(biāo)高為772.9～773.6m左右；地形較平坦，相對(duì)高差較小。主線在該處與G108國道斜交叉，G208國道為瀝青路面，路面寬22米，與線路交角129.12度。梁全長145.5m，計(jì)算跨度為40+64+40,中支點(diǎn)處梁高6.05m，跨中10m直線段及邊跨13.75m直線段梁高位3.05m邊支座中心線至梁端0.75m，邊支座橫橋向中心距5.6m，中支座橫橋向中心距5.9m。梁體為單箱單室、變高度、變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度40cm，腹板厚度40～80cm，底板厚度40～80cm。全聯(lián)在端支點(diǎn)、中支點(diǎn)及跨中共設(shè)5個(gè)橫隔板，其中端支點(diǎn)橫隔板厚105cm，中支點(diǎn)橫隔板厚150cm，跨中橫隔板厚50cm。全聯(lián)采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)15×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚18mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×90cm支架結(jié)構(gòu)體系，支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋沒1.8m道。 4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算本計(jì)算書分別以中支點(diǎn)最大截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱單室）和跨中等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（橫隔板）處為例，對(duì)荷載進(jìn)行計(jì)算及對(duì)其支架體系進(jìn)行檢算。4.1荷載計(jì)算4.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。⑶q3——施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kPa；當(dāng)計(jì)算肋條下的梁時(shí)取1.5kPa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及替他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kPa。⑷q4——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。⑸q5——新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。⑹q6——傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。⑺q7——支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在不同布置形式時(shí)其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計(jì)算值(kPa)60cm×60cm×90cm3.384.1.2荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側(cè)模計(jì)算⑸＋⑹⑸4.1.3荷載計(jì)算⑴箱梁自重——q1計(jì)算 根據(jù)跨G208國道現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，我們?nèi)?－5截面（中支點(diǎn)橫隔板兩側(cè)）、6－6截面（跨中橫隔板梁）兩個(gè)代表截面進(jìn)行箱梁自重計(jì)算，并對(duì)兩個(gè)代表截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先分別進(jìn)行自重計(jì)算。①5-5截面（中支點(diǎn)橫隔板梁兩側(cè)）處q1計(jì)算根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=17.15m2則：q1＝=＝取1.2的安全系數(shù)，則q1＝66.55×1.2＝79.86kPa注：B——箱梁底寬，取6.7m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。②6-6截面（跨中橫隔板梁）處q1計(jì)算根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得梁體截面積A=10.51m2則： q1＝=＝取1.2的安全系數(shù)，則q1＝40.785×1.2＝48.942kPa注：B——箱梁底寬，取6.7m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。⑵新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力——q5計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28℃控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)V/t=1.2/28=0.043＞0.035h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=4.2結(jié)構(gòu)檢算4.2.1扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對(duì)立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按φ48×3.5mm鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。⑴中支點(diǎn)橫隔板兩側(cè)5-5截面處在中支點(diǎn)橫隔板，鋼管扣件式支架體系采用60×60×90cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖： ①、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)立桿的設(shè)計(jì)允許荷載，當(dāng)橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］=35kN（參見公路橋涵施工手冊(cè)中表13－5碗口式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載［N］=35kN、路橋施工計(jì)算手冊(cè)中表13－5鋼管支架容許荷載［N］=35.7kN）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時(shí)）NG1K—支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力ΣNQK—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×76.08=27.38KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（27.38+0.36）+0.85×1.4×2.296=33.08KN＜［N］＝35kN，強(qiáng)度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：N/ΦA(chǔ)+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（組合風(fēng)荷載時(shí)），同前計(jì)算所得； f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表5.1.6得。A—φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積A＝489mm2。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。長細(xì)比λ＝L/i。L—水平步距，L＝0.9m。于是，λ＝L/i＝57，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.829。MW—計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表7.2.1得uz=1.38us—風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表6.3.1第36項(xiàng)得：us=1.2w0—基本風(fēng)壓，查〈〈建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立桿縱距0.6m；h—立桿步距0.9m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3則，N/ΦA(chǔ)+MW/W＝33.08×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝92.153KN/mm2≤f＝205KN/mm2計(jì)算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算依據(jù)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊(cè)》第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時(shí)，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。 K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/ΣMw采用跨中64m驗(yàn)算支架抗傾覆能力：跨中支架寬16m，長64m采用60×60×90cm跨中支架來驗(yàn)算全橋：支架橫向27排；支架縱向106排；高度11m；頂托TC60共需要27×106=2862個(gè)；立桿需要27×106×11=31483m;縱向橫桿需要27×11/0.9×64=21120m；橫向橫桿需要106×11/0.9×16=28728m；故：鋼管總重（40608+26880+26737）×3.84=312.311t;頂托TC60總重為：2862×7.2=20.606t；故q=312.311×9.8+20.606×9.8=3262.58KN；穩(wěn)定力矩=y×Ni=8×3262.58=26100.64KN.m依據(jù)以上對(duì)風(fēng)荷載計(jì)算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2跨中64m共受力為：q=0.927×11×64=652.6KN；傾覆力矩=q×5=652.6×5=3263KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=26100.64/3263=7.99>1.3計(jì)算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求4.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L＝60cm進(jìn)行受力計(jì)算,在中支點(diǎn)截面及跨中橫隔板梁處按L＝60cm進(jìn)行受力計(jì)算，實(shí)際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 ⑴中支點(diǎn)5-5截面（墩頂及橫隔梁）處按中支點(diǎn)截面處3米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L＝60cm進(jìn)行驗(yàn)算。①方木間距計(jì)算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(66.55+1.0+2.5+2)×3=216.15kN/mM＝(1/8)qL2=(1/8)×216.15×0.62＝9.7kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則：n=M/(W×［δw］)=9.7/(0.000167×11000×0.9)=5.8(取整數(shù)n＝6根)d＝B/(n-1)=3/5=0.6m注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.6m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n＝3/0.3＝10。②每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)］=5.54×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m(撓度滿足要求)③每根方木抗剪計(jì)算τ=MPa＜［τ］=1.7MPa符合要求。4.2.4扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用15×15cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm布置）進(jìn)行驗(yàn)算，橫橋向方木順橋向布置間距在中支點(diǎn)橋墩兩側(cè)均按0.25m（中對(duì)中間距）布設(shè)，在箱梁跨中部位均按30cm 布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。⑴中支點(diǎn)兩側(cè)截面（按5－5截面受力）處①方木抗彎計(jì)算p=lq/n＝l(q1+q2+q3+q4)×B/n＝0.6×(29.1+1.0+2.5+2)×24/80=6.228kNMmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)×6.228=3.74kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3δ=Mmax/W=3.74/(5.6×10-4)=6.68MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。②方木抗剪計(jì)算Vmax=3p/2=(3×6.228)/2=9.342kN τ=MPa＜0.9×［τ］＝1.7×0.9=1.53MPa符合要求。③每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4則方木最大撓度：fmax==4.912×10-5＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m故，撓度滿足要求4.2.5底模板計(jì)算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖：通過前面計(jì)算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時(shí)最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E＝5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4⑴5－5截面處底模板計(jì)算①模板厚度計(jì)算 q=(q1+q2+q3+q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為：h=因此模板采用1220×2440×18mm規(guī)格的竹膠板。②模板剛度驗(yàn)算fmax=＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m故，撓度滿足要求4.2.6側(cè)模驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算，分別按10×10cm方木以25cm和30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計(jì)算，則有：⑴10×10cm方木以間距30cm布置①模板厚度計(jì)算q=(q4+q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為：h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。②模板剛度驗(yàn)算fmax=＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3m ⑵10×10cm方木以間距25cm布置①模板厚度計(jì)算q=(q4+q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為：h=根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×18mm規(guī)格的竹膠板。②模板剛度驗(yàn)算fmax=＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m4.2.7跨中工字鋼平臺(tái)支架體系驗(yàn)算本橋施工方案中跨中的門式通道采取鋼管柱和工字鋼平臺(tái)支架體系，工字鋼平臺(tái)支架體系由門式立柱上鋪設(shè)I45a工字鋼橫向分配梁，橫向分配梁上鋪設(shè)I45a工字鋼（橫橋向間距0.6m）、工字鋼上橫向滿鋪15×15cm方木、橫向滿鋪方木上順橋向鋪設(shè)地梁（20×25cm方木，間距0.6m，對(duì)應(yīng)工字鋼位置）及搭設(shè)滿堂扣件式鋼管支架。門式通道支架體系構(gòu)造圖另見附圖。工字鋼梁強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算①工字鋼強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計(jì)算模式（偏于安全）。 A、工字鋼間距計(jì)算q＝(q1+q2+q3+q4+q7)×B＝(76.08+1.0+1.0+2+2.21)×16=1284kN/mM＝(1/8)qL2=(1/8)×1284×62＝5085kN·m查《橋涵計(jì)算手冊(cè)》得I45b:Ix=16574cm4=0.00016574m4Wx=920.8cm3=0.0009208m3=30.6cm=306mm=0.306m則：n=M/(W×［δw］)=5085/(0.0009208×145000×0.9)=42.3(取整數(shù)n＝43根)d＝B/(n-1)=32/42=0.76m注：0.9為安全提高系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，工字鋼間距小于0.76m均可滿足要求，實(shí)際施工時(shí)為工字鋼按間距d取0.6m，則n＝16/0.6＝26.15（取27根）。B、單根工字鋼強(qiáng)度檢算單位長度上的荷載為：q＝(q1+q2+q3+q4+q7)×b＝(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×0.6=21.186kN/m跨中最大彎距為：Mmax=支點(diǎn)處最大剪力設(shè)計(jì)值：Vmax=初選截面：梁所需要的截面抵抗矩為：W=查《橋涵計(jì)算手冊(cè)》得I45b:Ix=16574cm4=0.00016574m4Wx=920.8cm3=0.0009208m3=30.6cm=306mm=0.306mI45b自重為0.66KN/m(查橋涵手冊(cè))I45b自重產(chǎn)生彎距為：M=總彎距Mx=95.337+2.97=98.31KN·m 彎距正應(yīng)力為（臨時(shí)結(jié)構(gòu)，取1.3的容許應(yīng)力增加值）支點(diǎn)處剪力為：Qx=63.56+0.66×3=65.54KN為腹板板厚度=12mmmax=Mpa<1.3×85Mpa(1.3為容許應(yīng)力增大值)②工字鋼跨中撓度驗(yàn)算：I45b單位長度上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q=21.186+0.66=21.846KN/mI45b剛度滿足要求，所以采用I45b。4.2.8立桿底座和地基承載力計(jì)算⑴立桿承受荷載計(jì)算在中支點(diǎn)兩側(cè)立桿的間距為60×60cm，每根立桿上荷載為：N＝a×b×q＝a×b×(66.55+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN⑵立桿底托驗(yàn)算立桿底托驗(yàn)算：N≤Rd通過前面立桿承受荷載計(jì)算，每根立桿上荷載最大值為：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.6×0.6×(66.55+1.0+1.0+2.0+2.94)=26.45kN 底托承載力（抗壓）設(shè)計(jì)值，一般取Rd=40KN;得：26.45KN＜40KN立桿底托符合要求。⑵立桿地基承載力驗(yàn)算地基薄弱地段分層換填建筑棄渣或片石土等約1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使壓實(shí)度達(dá)到94％以上后，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及試驗(yàn)，地基承載力達(dá)到[fk]=200～250Kpa（參考《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》。立桿地基承載力驗(yàn)算：≤K·k式中：N——為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計(jì)值；Ad——為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在15cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計(jì)算：k為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；試驗(yàn)錘擊數(shù)357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=≤K·[k]=1.0×235KPa經(jīng)過計(jì)算，地基處理要求貫入試驗(yàn)垂擊數(shù)必須達(dá)到11下。基礎(chǔ)處理時(shí)填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機(jī)壓實(shí)后檢測。將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，按照間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:F＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝1.0×1.0×(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=90.04kN則，F(xiàn)＝90.04kpa＜[k]=1.0×235Kpa 經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。4.2.9支架變形支架變形量值F的計(jì)算：F＝f1＋f2＋f3①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計(jì)算每根鋼管受力為33.08KN，φ48mm×3.5㎜鋼管的截面積為489mm2。于是f1=б×L/Eб＝33.08÷489×103＝67.65N/mm2，則f1＝67.65×10÷（2.06×105）＝3.28mm。②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮δ1和方木對(duì)方木壓縮δ2兩部分，分別取經(jīng)驗(yàn)值為2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。③f3為支架地基沉降量計(jì)算：支架地基沉降量按《GBJ7-89規(guī)范》推薦地基最終沉降量公式計(jì)算：f3=A、基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力計(jì)算根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果，支架基礎(chǔ)（C15加筋砼）底面以上最大荷載為F＝90.4+3.9=94.3KN/m2，同理基礎(chǔ)底面的附加壓力為P0＝F=94.3KN/m2。B、地基土分層根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況（以地勘報(bào)告AK14地質(zhì)柱狀圖為例），將地基土按壓縮性分層，設(shè)壓縮層厚度為3m，其中換填砂夾石土層厚1.5m、壓縮模量7.0MPa，中液限粘質(zhì)土層厚1.5m、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計(jì)算根據(jù)最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架基礎(chǔ)底面積轉(zhuǎn)化為0.6×0.6基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z0＝0m及Z1＝1.5m處，則： 于是換填砂夾石土層的壓縮量為：b、中液限粘質(zhì)土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎(chǔ)地面下Z1＝1.5m及Z1＝3.0m處，則：于是中液限粘質(zhì)土層的壓縮量為：D、確定壓縮層厚度先計(jì)算深度Zn＝3.0m處向上取0.3m的土層壓縮量：則，于是得：故壓縮厚度可取為3.0m(從C15加筋砼基礎(chǔ)底面算起)。E、地基最終沉降量計(jì)算壓縮層范圍內(nèi)各土層壓縮模量加權(quán)平均值ESP為： 因4