南溪長江大橋橋址區(qū)風(fēng)特性研究

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1、西南公路2010年第4期西南公路XINANGONGLU自重、二期鋪裝等），P為活載（這里指使副拱拱頂（1）換算截面法和疊合單元法的計(jì)算結(jié)果比統(tǒng)q產(chǎn)生最大橫向位移的最不利活載分布），l為穩(wěn)定安一理論法整體上略小，可見拱肋剛度計(jì)算方法的選取全系數(shù)。極限承載力及相應(yīng)的副拱拱頂?shù)臋M向極限會影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)的大小，同時(shí)驗(yàn)證了統(tǒng)一理南溪長江大橋橋址區(qū)風(fēng)特性研究位移結(jié)果如表4所示，p-Δ全過程曲線如圖4和圖5所示。論法在鋼管混凝土拱橋穩(wěn)定性計(jì)算中是可行的；111,23333表4第二類穩(wěn)定分析（2）豎啞鈴型鋼管混凝土截面的縱向剛度較大，李永樂胡朋蔡憲棠曹平輝周平熊文斌唐黎明恒載活

2、載第一類穩(wěn)定的失穩(wěn)模態(tài)均為拱肋的面外扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)；(1.西南交通大學(xué)橋梁工程系成都610031；2.廣州市市政工程設(shè)計(jì)研究院廣州510060；工況（3）在拱的預(yù)制拼裝過程中安裝誤差往往難以3.四川宜瀘高速公路開發(fā)有限責(zé)任公司四川宜賓644000)穩(wěn)定安全橫向極限穩(wěn)定安全橫向極限系數(shù)位移(m)系數(shù)位移(m)避免，另外施工預(yù)拱度的設(shè)置和拱軸線的壓縮，這不考慮初始缺陷3.900.6240.382.07【摘要】南溪長江大橋是跨越長江的一座特大型懸索橋，橋址區(qū)地形地貌復(fù)雜，風(fēng)環(huán)境惡劣。根據(jù)南溪些因素都會造成結(jié)構(gòu)的初始缺陷，初始缺陷使得結(jié)考慮初始缺陷3.690.5535.271.76

3、長江大橋工程設(shè)計(jì)方案及橋址區(qū)現(xiàn)有資料，基于規(guī)范風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)、氣象站歷史風(fēng)速記錄以及區(qū)域地形風(fēng)場CFD分構(gòu)的整體穩(wěn)定性降低，因此在穩(wěn)定計(jì)算時(shí)必須考慮析對橋址區(qū)的風(fēng)特性進(jìn)行了研究，確定了南溪長江大橋的風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)，為大橋的進(jìn)一步抗風(fēng)分析提供依據(jù)。不考慮初始缺陷考慮初始缺陷初始缺陷的影響；【關(guān)鍵詞】大跨度懸索橋；風(fēng)特性；CFD；風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)數(shù)6系4（4）活載的布載形式和橫向風(fēng)荷載均會影響結(jié)【中圖分類號】U448.25【文獻(xiàn)標(biāo)識碼】A載2荷0構(gòu)的整體穩(wěn)定性；-0.8-0.5-0.20.10.40.7位移(m)（5）蝶形鋼管混凝土拱橋的極限承載能力和極限賓岸橫坡較緩，大橋與路基相接；瀘州岸

4、緊鄰高陡圖4恒載下極限承載力的p-Δ曲線位移與加載形式有關(guān)，考慮幾何非線性和材料非線性0前言山體（見圖1），橋臺與落印寺隧道出口相接，地形不考慮初始缺陷考慮初始缺陷后結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全系數(shù)均小于第一類穩(wěn)定安全系數(shù)。數(shù)80南溪長江大橋是國家高速公路網(wǎng)成渝地區(qū)環(huán)線地貌復(fù)雜，風(fēng)環(huán)境惡劣，加之該橋跨度大、橋塔系60載40參考文獻(xiàn)納溪至宜賓段，在南溪縣跨越長江而設(shè)置的一座特高，結(jié)構(gòu)較為柔性，對風(fēng)的作用非常敏感。為確保荷200[1]鐘善桐.鋼管混凝土結(jié)構(gòu)(第3版)[M]北京:清華大學(xué)出版社,2003:34-282大型單跨鋼箱梁懸索橋，是本路段重點(diǎn)、控制性工南溪長江大橋的抗風(fēng)安全，本文

5、基于規(guī)范風(fēng)速標(biāo)-1.5-1-0.500.511.522.5位移(m)[2]陳寶春.鋼管混凝土拱橋(第二版)[M]北京:人民交通出版社,2007:640-806程之一。大橋跨徑組合為274+820（主跨）+201.89=準(zhǔn)、氣象站歷史風(fēng)速記錄以及區(qū)域地形風(fēng)場CFD分析[3]項(xiàng)海帆.高等橋梁結(jié)構(gòu)理論[M]北京:人民交通出版社,2001:262-280圖5活載下極限承載力的p-Δ曲線1295.89m，其半幅橋跨布置如圖1所示。大橋橋址位對橋址區(qū)的風(fēng)特性進(jìn)行了研究，確定了南溪長江大[4]樊啟武,錢永久,黃道全.拱肋剛度的選取對鋼管混凝土拱橋穩(wěn)定計(jì)算的影結(jié)果表明，成橋狀態(tài)下，考

6、慮結(jié)構(gòu)的幾何非線響[J].公路交通科技,2008,25(3):75-78于四川盆地南部紅色丘陵區(qū)，長江由SSW至NNE橫穿橋的風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)，為大橋的進(jìn)一步抗風(fēng)分析提供依[5]聶明皓,瞿國釗,張勁濤.拱橋非線性穩(wěn)定分析[J]交通科技,2007(4):4-6性和材料非線性，在恒載（包括構(gòu)件的自重和二期橋區(qū)，江面寬700~840m，兩岸岸坡不對稱，其中宜據(jù)。[6]顏全勝,駱寧安,韓大建,等.大跨度拱橋的非線性與穩(wěn)定分析[J]華南理工大鋪裝）和使拱結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大變形的最不利活載作用學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2000,28(6):64-68跨中位置[7]楊永清.拋物線雙肋拱在保向力作用下的

7、橫向穩(wěn)定性[J]西南交通大學(xué)學(xué)61189下該橋具有較大的安全儲備，但和第一類穩(wěn)定相瀘州岸（南岸）00報(bào).2003,38(1):43-48(1320+62×1280+1320)/2=82000/2=410005×4017.81410400比，穩(wěn)定安全系數(shù)明顯減??；失穩(wěn)時(shí)結(jié)構(gòu)的極限位390[8]李傳習(xí),曾昭東,董創(chuàng)文.啞鈴型鋼管混凝土拱橋拱肋混凝土灌注施工穩(wěn)定380370360350分析[J]公路工程.2007,32(4):142-145340移均出現(xiàn)在副拱拱頂附近，極限位移的大小除了和30320310[9]謝尚英,錢冬生.混凝土拱橋在施工階段的非線性穩(wěn)