鋼管混凝土頂升施工泵送接口的改進(jìn).pdf

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1、圃鋼管混凝土頂升施工泵送接口的改進(jìn)吳水財(cái)新鋼建設(shè)公司摘要：本文對(duì)鋼管混凝土項(xiàng)升施工泵送口連接部位的分析研究，指出了原法蘭盤接口給工程施工進(jìn)度及經(jīng)濟(jì)帶來的問題，提出了改變以往接口的連接形式，從而解決了鋼管混凝土凝固的等候時(shí)聞、減少混凝土泵送車的機(jī)械臺(tái)班工程成本的問題。關(guān)鍵詞：截留板；泵送接口；卡件；泵送管1前言中冶新材產(chǎn)品升級(jí)改造工程主廠房于2014年7月底完成鋼結(jié)構(gòu)廠房安裝，工期要求8月中期完成244根鋼管內(nèi)頂升混凝土的施工，確保十三冶利用行車進(jìn)行設(shè)備安裝。根據(jù)該工程一期廠房鋼管柱混凝土施工的經(jīng)驗(yàn)，頂升施工進(jìn)行時(shí)間不長(zhǎng)，主要時(shí)間消耗在鋼管混凝土凝固停留等候時(shí)

2、間。為了減少等候時(shí)間，確保工程進(jìn)度，對(duì)鋼管混凝土項(xiàng)升施工泵送接口的改進(jìn)。2以往接口的連接形式的介紹2．1以往泵送混凝土泵送接口總共分為三個(gè)部分。第一部分為固定在鋼管柱上的法蘭接口是，該部分僅使用一次不能重復(fù)使用；第二部分為活動(dòng)插板及橡皮圈；第三部分為連接泵送設(shè)備的泵送管，該部分重復(fù)使用。(圖1)圖12．2由此可見廠房柱混凝土頂升施工時(shí)，必須在第二部分插板插入后等待混凝土凝固，才能將第三部分取下重復(fù)使用。這樣明顯就增加了施工時(shí)間及機(jī)械設(shè)備臺(tái)班等待時(shí)間。假設(shè)第三部分法蘭接口足夠多，能夠滿足混凝土凝固時(shí)間，勢(shì)必使降低法蘭盤的周轉(zhuǎn)次數(shù)增加購(gòu)買的費(fèi)用。為此急需對(duì)以往的

3、接口形式進(jìn)行改造，滿足接口部位混凝土的攔截等待時(shí)間，降低法蘭購(gòu)買費(fèi)用。3新的接口部位連接形式的介紹3．1對(duì)于接口部位的連接，擬采用廢舊泵送管一分為二(直徑125ram)，將切口直接焊在鋼管柱開孔處。再在距鋼管柱200ram的泵送管上開8rm的兩個(gè)垂直的縫，利用自制截留板將混凝土截留凝固3．2利用流體力學(xué)能量方程式，截留板處按伯努利方程式1)(Ap--p172=加+叼(D22--012)／(29)+加。)公式中：△p一一p2和pl點(diǎn)的壓力差；1，——混凝土容重；Ⅱ一一混凝士徑向壓力與軸向壓力之比，普通混凝土取值為0．98；[注1]h一一泵管與柱頂?shù)膬舾?；v1，

4、v2一一1，2截面混凝土的流動(dòng)速度；g一一重力加速度；hw一一壓強(qiáng)損失；Pql一一輸送管內(nèi)全過程壓強(qiáng)損失；Pav一一鋼管柱內(nèi)全過程壓強(qiáng)損失；[注2]P．j一一局部壓強(qiáng)損失；[注2]1，1一一輸送管內(nèi)徑；B一一混凝土徑向壓強(qiáng)與軸向壓強(qiáng)之比，普通混凝土取值為0．98；k1，k2一一與管壁粗糙度，混凝土塌落度有關(guān)的系數(shù)；kl=(3-0．1S)*102pa：k2=(4—0．is)*102pa：s一一塌落度L一一輸送管的長(zhǎng)度；2)參數(shù)選擇：徐工HB37混凝土泵送車參數(shù)：理論輸送量(高壓／低壓)90／138m3／h泵送混凝土壓力(高壓／低壓)13／8．7Mpa泵送管參數(shù)

5、：規(guī)格125．6，長(zhǎng)度L(取柱子內(nèi)側(cè)最遠(yuǎn)距離)10米柱子參數(shù)：規(guī)格478*7，凈高h(yuǎn)lO．365米混凝土參數(shù)：C30素混凝土，塌落度160ram，容重丫=2400Kg／M3*lON／Kg=24000N／M3，壓強(qiáng)損失的選擇根據(jù)上海市十三冶建設(shè)公司在實(shí)際中對(duì)鋼柱進(jìn)行實(shí)驗(yàn)得出的損失量為依據(jù)；Pqv2U：Pj局部損失，有一個(gè)變徑損失為0．2Mpa，有一個(gè)彎管損失0．05Mpa3)驗(yàn)算AP是否滿足泵車的理論低壓值每根鋼管混凝土量Q=3．14．0．232*0．232*(i0．2+1．75)--2．02M3按泵車?yán)碚撟钚”盟土坑?jì)算澆筑一根鋼管混凝土?xí)r間t=(2．02／9

6、0)*3600=80．8so,=Q／ST=2．02／(3．14．0．0565*0．0565*80．8)=2．5m／s02=Q／ST=2．02／(3．14．0．232*0．232*80．8)=0．148m／s7h=24000．i0．365=0．25Mpa口y(t)22一D12)／(29)=O．98*24000*(0．1482—2．52)／(2．10)=一0．07Mpap“=[2仉@I+島D1)+)，sin妒】盧L=[2／0．113半(298+398*2．5)+24000．I]木0．9．10=0．42Mpa加刀g，+pp+p尸0．42+0+(0．2+0．05)=

7、0．67MpaAp=p172=加+ny(D22--012)／(29)+加。=0．25+(-0．07)+0．67=0．85Mpa將計(jì)算值乘以脈沖方大系數(shù)入，取脈沖系數(shù)^=2．0，則泵送口壓力Ap=2*O．85=1．7Mpa4結(jié)論小于選定的車載泵最小壓力值8．7Mpa，該力非常的小，兩塊截留板足以滿足要求。實(shí)際中的結(jié)果如圖2所示，效果明顯。下轉(zhuǎn)第256頁2015．02叉口的不利影響。4．2．4盡量將城市道路平面的錯(cuò)位交叉口以及以X形、Y形交叉口為代表的銳角交叉口改成規(guī)則的十字形以及T形交叉口。4．2．5明確城市交通平面非常規(guī)交叉口的主要交通行進(jìn)方向，并對(duì)該不規(guī)則

8、交叉口進(jìn)行適當(dāng)?shù)母牧家约安扇∠鄳?yīng)的措旌，最終保證交叉