火力發(fā)電廠風(fēng)機(jī)節(jié)能途徑的探討.doc

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1、火力發(fā)電廠風(fēng)機(jī)節(jié)能途徑的探討摘要：山于電站裝置系統(tǒng)屮設(shè)計(jì)性能參數(shù)的裕貳系數(shù)取值過(guò)大,以及漏氣等因素,使送風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率很低，其正常運(yùn)行工況的性能參數(shù)應(yīng)為關(guān)鍵詞：風(fēng)機(jī)節(jié)能進(jìn)口容積流量QVO=864000m3/h:進(jìn)口壓力pj=81104Pa:進(jìn)口溫度Tj=287K:全壓ptf=9200Pa。運(yùn)行T?況的流量是設(shè)計(jì)T況的1.0536倍，全壓是設(shè)計(jì)工況的0.596倍。如果按照全壓值富裕系數(shù)1.2考慮，其全壓的預(yù)期值應(yīng)為1286OPa,而運(yùn)行工況的全壓僅9200Pa,可見運(yùn)行T況的偏離主要是因漏氣造成的。其耗電量接近電機(jī)的額定負(fù)荷4500kW

2、。原設(shè)備上沒有變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)設(shè)備，只能用調(diào)節(jié)門調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)門開度為30。，而圖1上的K工況點(diǎn)，遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離高效率區(qū)域C，所以運(yùn)行效率低、耗功大。分析這些運(yùn)行參數(shù)，可以得到這樣的幾點(diǎn)結(jié)論：(1)運(yùn)行工況遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離了設(shè)計(jì)工況，管網(wǎng)阻力曲線遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于用戶預(yù)期的阻力曲線。剛匕不得不關(guān)小調(diào)節(jié)門的開度，讓管網(wǎng)阻力曲線與全壓和流量曲線有一個(gè)交點(diǎn)，即運(yùn)行工況點(diǎn)，調(diào)節(jié)門開度小，又在大流量區(qū)，其內(nèi)效率肯定很低，估算運(yùn)行效率為0.55；(2)偏離了裝置的設(shè)計(jì)運(yùn)行參數(shù)，使裝置的運(yùn)行效率不能達(dá)到預(yù)期設(shè)計(jì)值，風(fēng)機(jī)的耗功高，使電機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行，很不經(jīng)濟(jì)，降低了裝置的運(yùn)行效率。如果

3、僅按個(gè)性化設(shè)計(jì)的要求來(lái)改造送風(fēng)機(jī)，按實(shí)測(cè)參數(shù)來(lái)改造可得如下結(jié)果?？紤]多個(gè)運(yùn)行工況的要求，適當(dāng)提高全壓，改造送風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)為進(jìn)口容積流量QVO=866000m3/h；進(jìn)口壓力pj=81104Pa；進(jìn)口溫度Tj=287K；全壓ptf=10120Pao現(xiàn)場(chǎng)改造通常要求電機(jī)、機(jī)殼、軸承不改動(dòng)，僅改造轉(zhuǎn)了和進(jìn)口圈等零件，若按個(gè)性化設(shè)計(jì)來(lái)改造，其選型為6-48X2NQ26,其計(jì)算的性能參數(shù)為進(jìn)口容積流量QVO=866000m3/h；進(jìn)口壓力pj=81104Pa；進(jìn)口溫度Tj二287K；全壓ptf=10160Pa；內(nèi)效率%=0.792；內(nèi)功率卩“

4、=2924kW；電機(jī)功率片=4500kW；轉(zhuǎn)遠(yuǎn)n=990r/mino從圖1還可看出：個(gè)性化設(shè)計(jì)改造后風(fēng)機(jī)性能曲線4的最佳效率點(diǎn)與改造設(shè)計(jì)工況點(diǎn)B重合，實(shí)測(cè)運(yùn)行工況點(diǎn)K也落在最佳效率點(diǎn)附近，所以運(yùn)行工況效率的提高得到了保證。如果按內(nèi)功率來(lái)計(jì)算節(jié)能，個(gè)性化設(shè)計(jì)改造后的選型為6-48X2226,所需的內(nèi)功率僅為2924kW，比原裝機(jī)組的內(nèi)功率3878kW每小時(shí)可節(jié)能954kW,每年可節(jié)省835.704萬(wàn)kW?h電，若每kW?h電價(jià)按0.2元計(jì)算，那么一年可節(jié)省167.1408萬(wàn)元。若按電機(jī)的實(shí)耗功率來(lái)比較，那經(jīng)濟(jì)效益會(huì)更高。可見，節(jié)能帶來(lái)的

5、經(jīng)濟(jì)效益是非常巨大的。圖1還示出了第二種改造方案，不改變風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)了，只增添變速設(shè)備，將風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速降到832r/min，風(fēng)機(jī)的特性曲線變?yōu)?,運(yùn)行T況點(diǎn)B和K祁在高效率區(qū)域內(nèi)，同樣能達(dá)到節(jié)能的目的。例2:某地石化總廠，一臺(tái)燃汕鍋爐的送風(fēng)機(jī)，選用汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)。其型號(hào)為G4-73Nq20,按設(shè)計(jì)要求性能為進(jìn)口容積流量QVO=177230m3/h；進(jìn)口壓力pj=101104Pa；進(jìn)口溫度Tj=287K；全壓ptf=3211Pa；內(nèi)效率；=0.87；內(nèi)功率P"=179.68kW；轉(zhuǎn)速”=730r/mino現(xiàn)場(chǎng)調(diào)杳反映，該鍋爐系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)十分不好，不

6、僅鍋爐蒸汽產(chǎn)量達(dá)不到額定值，送風(fēng)機(jī)壓力也很小，升不上去，全壓值ptf=600Pa。送風(fēng)機(jī)的耗功還很高，雖有汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié),降低轉(zhuǎn)速當(dāng)然可以降低功耗，但會(huì)使鍋爐的蒸汽產(chǎn)量下降，不得不維持高轉(zhuǎn)速、高功耗、低效率、低產(chǎn)量運(yùn)行。分析原因是這個(gè)鍋爐采用了新型改進(jìn)鍋爐，空氣進(jìn)爐膛的噴嘴血積過(guò)大,風(fēng)速小，達(dá)不到設(shè)計(jì)風(fēng)速，主要是預(yù)熱器的漏氣量很大，致使風(fēng)機(jī)全壓達(dá)不到額定值。從圖2可看出：管網(wǎng)阻力值偏離設(shè)計(jì)值太大，即使有轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)仍然不能使運(yùn)行工況移到高效率區(qū)域內(nèi)，以達(dá)到節(jié)能的目的。因?yàn)楣芫W(wǎng)阻力曲線大部分都處于低效率區(qū)域內(nèi)。對(duì)于這種鍋爐的管網(wǎng)阻力系統(tǒng)要想

7、改變運(yùn)行工況的效率，只有改變管網(wǎng)阻力曲線，增加管網(wǎng)阻力，同時(shí)還要減少漏氣。改造管網(wǎng)阻力，嵐到滿足系統(tǒng)要求后，實(shí)測(cè)出新管網(wǎng)阻力1111線，再按照新的管網(wǎng)阻力參數(shù)去進(jìn)行風(fēng)機(jī)個(gè)性化設(shè)計(jì)，使送風(fēng)機(jī)運(yùn)行T況處在高效率區(qū)域內(nèi)，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。A——運(yùn)行工況點(diǎn)HCTJOi—1?實(shí)際詬行的■用組力■枚力曲故圖2G4?73220送只機(jī)性能曲線例3:徐州發(fā)電廠的改造實(shí)例改造機(jī)組:200MW一套，125MW—套。改造的主要設(shè)備：（1）汽輪機(jī)，高、屮、低缸通流部分，調(diào)速系統(tǒng)；（2）發(fā)電機(jī)部分，氫氣冷卻系統(tǒng)，勵(lì)磁系統(tǒng)；（3）鍋爐部分，采用徳國(guó)羅徳米勒公司的技術(shù)和

8、設(shè)備，改造了670t/h爐的空氣預(yù)熱器，降低漏風(fēng)率；改造了高溫過(guò)熱器、高溫再熱器、省煤器等；（4）輔機(jī)部分，送、引風(fēng)機(jī)改為可調(diào)速機(jī)組，除塵器由水膜除塵改為電除塵；（5）控制系統(tǒng)，基木上實(shí)現(xiàn)了微機(jī)程序控制。改造后的突出效果