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1、第33卷第1期甘肅冶金Vo1．33NO．12011年2月GANSUMETALLURGYFeb．，2011文章編號：1672-4461(2011)01-0103-03BUSS混捏機(jī)G160減速機(jī)錐齒輪齒間隙的調(diào)整王番平，蔡冠雄(中國鋁業(yè)青海分公司炭索廠，青海西寧810108)摘要：BUSS連續(xù)混捏機(jī)G160減速機(jī)機(jī)體龐大，齒間隙調(diào)整復(fù)雜，作業(yè)困難。本文主要通過對圓柱直齒輪副幾何分析及相關(guān)公式推導(dǎo)，利用類比法得出圓錐齒輪副的嚙合關(guān)系，進(jìn)而導(dǎo)出其中某一齒輪軸向移動量與嚙合間隙變化量之問的函數(shù)關(guān)系，為準(zhǔn)確、高效地調(diào)整G160減速機(jī)齒間
2、隙提供理論依據(jù)。關(guān)鍵詞：圓錐齒輪；齒間隙；調(diào)整；函數(shù)關(guān)系中圖分類號：TH132．4文獻(xiàn)標(biāo)識碼：BBUSSKneaderG160GearBevelGearBaeMashAdjustmentWANGFan—ping，CAIGuan—xiong(CanbonPlant，QinghaiBranch，CHALC0．，Xining810108，China)Abstract：BUSSKneaderG160continuousbodyreducerlargecomplextoothgapadjustment，operatingdificult
3、ies，．Inthispaper，throughthespurgeargeometryanalysisandrelatedformula，theuseofanalogydrawnbetweenthemeshinggearcone，whichisderivedtheamountofaxialmovementofagearchangewiththeamountofclearancebetweenthemeshingfunctionforaccurateandeficientadjustmentofgearbacklashG160p
4、rovidesatheoreticalbasis．KeyWords：bevelgear；backlash；adjustment；function2直齒錐齒輪副嚙合模型的建立1引言令軸角∑=90。，大端模數(shù)為133，齒數(shù)分別為z、BUSS連續(xù)混捏機(jī)做為電解鋁行業(yè)陽極糊料生Z，錐角分別為8、8，壓力角為標(biāo)準(zhǔn)壓力角Or．，建立產(chǎn)的主要設(shè)備，其運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)荷大，傳動精度高，關(guān)鍵在錐齒輪副嚙合模型(如圖1)。于G160減速機(jī)內(nèi)部的錐齒輪傳動系統(tǒng)能否可靠運(yùn)行。在生產(chǎn)實(shí)踐中，由于齒輪副齒面磨損程度不同、3直齒錐齒輪副齒頂隙的幾何關(guān)系支撐軸承間隙變
5、大等原因，使得錐齒輪嚙合特性發(fā)3．1齒頂隙的幾何關(guān)系生變化，側(cè)隙、頂隙及壓力角隨之改變，不但引起瞬將圖1中齒頂隙部分局部放大(如圖2)，CB為問沖擊、傳動平穩(wěn)性差，而且對于傳動精度要求較高齒輪2齒根線，F(xiàn)E為齒輪1齒頂線，令點(diǎn)B為齒根的該減速機(jī)來說，輸出軸輸出運(yùn)動的螺旋線軌跡無線與齒背面的交點(diǎn)，過點(diǎn)B作直線FE的垂線，垂足法保證。因此，適時(shí)調(diào)整錐齒輪副嚙合問隙至關(guān)重為點(diǎn)E，~IJBE為大端原有齒頂隙。要，但由于該減速機(jī)機(jī)體龐大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，調(diào)整作業(yè)再過B點(diǎn)作垂直于齒輪2中心線的直線AB，則過程相對比較困難。針對此問題，本文主要通
6、過理論分析，推導(dǎo)出錐齒輪軸向移動量與齒間隙問的變調(diào)整齒輪2，使其沿中心線向上移動時(shí)，B點(diǎn)移至D化關(guān)系，從而利用已知的齒間隙量逆推齒輪移動量，點(diǎn)，AB移至CD位置。過D點(diǎn)作平行于FE的直線使得齒間隙調(diào)整作業(yè)理論上更具科學(xué)性，實(shí)踐上更交BE于點(diǎn)N，則BN為頂隙調(diào)整量，NE為調(diào)整后的具目標(biāo)性。由于G160減速機(jī)為軸角=90。的直頂間隙。經(jīng)幾何推導(dǎo)，p=8+0。齒錐齒輪，故本文僅就此類減速機(jī)錐齒輪嚙合間隙3．2齒頂隙的函數(shù)關(guān)系調(diào)整時(shí)的幾何關(guān)系作以分析。令：BD=X，BN=Y，則由圖2建立函數(shù)關(guān)系：Y=Xcos~(1)糯104甘肅冶金第
7、33卷。。：=：=一~／(zl+z2)(^。+R)式中：R一錐距，R：詈；h一齒頂高，h=(h+X)in，h一齒頂高系數(shù)，按GB／T12369—1990，h=1；x一變位系數(shù)，按設(shè)計(jì)推薦，x=0．46[1一()]。(2)經(jīng)進(jìn)一步推導(dǎo)，得出：z圖1錐齒輪副嚙合模型cos[5贏令k=cosB為頂隙調(diào)整系數(shù)，由(3)式可知，頂隙調(diào)整系數(shù)k為僅與齒輪齒數(shù)有關(guān)的常數(shù)，即：Y=kX為線性函數(shù)。(4)4直齒錐齒輪副齒側(cè)隙的幾何關(guān)系4．1圓柱直齒輪齒側(cè)隙幾何模型的建立為了研究的方便，首先以圓柱直齒輪為對象進(jìn)行研究分析。設(shè)齒輪1和齒輪2在任意位
8、置存在法向側(cè)隙jn，如圖3(a)，此時(shí)其中心距a=a+△a，嚙合壓力角為oL；在調(diào)整齒間隙時(shí)，將齒輪2上移圖2齒頂隙局部放大Aa，使中心距變?yōu)闃?biāo)準(zhǔn)中心距a，壓力角變?yōu)闃?biāo)準(zhǔn)由：81=arctan(Zl／z2)01=arctan(hJR)壓力角d，如圖3(b)所示。根據(jù)三角函數(shù)及
