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1、鄭德勝：叉車作用樓面等效均布活荷載的確定方法叉車作用樓面等效均布活荷載的確定方法鄭德勝(江蘇省化工設計院有限公司，南京210024)【摘要】采用荷載規(guī)范中樓面等效均布活荷載的確定方法對多層工業(yè)廠房樓面上的叉車作用荷載進行探討，通過具體算例分析，給出樓板在常用跨度時叉車作用的等效樓面活荷載，以供設計人員參考?！娟P鍵詞】叉車作用；等效均布活荷載；絕對最大彎矩【中圖分類號】TU312．1【文獻標識碼】B【文章編號】1001—6864(2013)08-0089—02近些年來，隨著土地資源的日益緊張多層廠房與荷載可按q=8M／(6)(C．0．4一I)計算；式中，L倉庫已在各
2、個開發(fā)區(qū)內廣泛的應用。工業(yè)廠房與倉為板跨度；6為荷載的有效分布寬度；一為簡支單向庫在樓面水平運輸中常常需要采用叉車，這就需要結板的絕對最大彎矩，按叉車的最不利布置確定。構設計人員根據叉車樣本提供的參數，采用GB50009簡支單向板的絕對最大彎矩可用影響線的原—2012(建筑結構荷載規(guī)范》?(下文簡稱荷載規(guī)范)理求出，可參照簡支梁最大彎矩求解方法計算。計算附錄c方法確定樓面等效均布活荷載，作為結構設計單向簡支板的最大彎矩一般可按下列步驟進行：首先的依據。確定使板中點截面發(fā)生最大彎矩的臨界荷載P，然后1設計依據移動荷載組，使P和板上荷載的合力R對稱于板的1．1內燃平衡
3、式叉車技術條件中點，在計算此時PK作用點處的彎矩，即得絕對最大在工業(yè)建筑樓面行駛的的叉車額定起重量一般彎矩一，如圖I所示。在1～2t，具體計算參數見表1。表1叉車計算參數x【輪距，車由距I<1H2’【U2注：表內參數取用合力叉車樣本。圖I計算簡圖叉車輪壓在滿載時，前橋0．9(G+P)，后橋為0．1=(；；(G+P)；空載時，前橋0．4G，后橋為0．6G。P為叉車額定起重量，G為叉車的自重，在設計中我們可僅考慮RA=iit．(L一口)；R=(Pk+P1)叉車滿載工況，通常這樣設計也是安全的。輪胎與樓式中，P為叉車較大輪壓；P。為叉車較小輪壓；R面的接觸面積可近似考慮
4、為0．15m×0．20m。1．2結構布置條件為叉車荷載合力；為次梁之間距離。廠房與倉庫樓面一般采用現澆鋼筋混凝土樓面，1．3．2動力系數的規(guī)定板厚120ram，樓板頂面建筑面層厚約30mm。樓面次荷載規(guī)范5．6．2條規(guī)定搬運和裝卸重物以及車輛梁常按單向板布置，通常采用的樓板跨度為I．8啟動和剎車的動力系數可采用1．1—1．3；其動力荷載～3．0m。傳遞至樓板和梁。研究結果表明車輛的動載系數隨1．3規(guī)范規(guī)定著路面不平度、車輛速度和胎壓的增加而增加，隨著1．3．1等效荷載的規(guī)定軸重的增加而減小，在路面條件良好情況下，車輛的動載系數為1．12～1．38【3]。叉車運行中
5、時速較低且根據荷載規(guī)范附錄C的C1．0．2條規(guī)定“連續(xù)板的等效均布活荷載，可按單跨簡支計算?！盋．0．4條規(guī)樓面平整度良好，動載系數取值1．3能滿足設計安全定單向板上的均布荷載(包括集中力)的等效均布活的需要。在計算中一般將叉車荷載先按靜力荷載計低溫建筑技術2013年第8期(總第182期)算，然后將結果乘以動力系數得出等效均布荷載。Pl=0．1(G+P)／2=18kN，R=18kN2計算實例d=1．400m，口=0．14m。e=O．92m取額定起重量lt的叉車作用于板跨為3．0m的樓D=(一d)12．3kN·m．面，分別求出叉車以不同方向行進時，樓板的等效均布活荷
6、載。在實際使用過程中，在同一板跨內遇到兩局部荷載作用的長邊平行于板跨時，簡支板上荷臺或兩臺以上叉車會車、共同作業(yè)的機會較小，因此載有效分布寬度可按荷載規(guī)范C．0．5．1條計算。在計算時僅考慮同一板跨內一臺叉車的作用。b=bt，+2s+^=0．15+0．15=0．30m2．1叉車行進方向與板跨方向垂直b=b。，+0．7L=2．4m叉車平面布置圖如圖2所示，此時板中最大絕對由于兩個局部荷載相鄰且間距e
7、6．6kN／mz。綜合以上兩種工況下的計算結果可以得出，板的等效均布荷載在考慮動力系數后應取值1．3q：9．4kN·m。3結語(1)常用叉車在樓板下的等效均布荷載可見表2，均已考慮荷載動力系數，可作為設計參考，在計算時只需要根據結構的實際尺寸和叉車樣本的參數按圖2叉車行進方向與板跨方向垂直計算實例過程計算即可。此時，PK=Pl=(G+p)／2=18．0kN表2等效均布荷載取值kN·md=0．92m，口=0．460m，R=36．0kN=(￡一。)219．4l【N·m一當局部荷載作用的長邊垂直于板跨時，單向筒支板上荷載有效分布寬度可按荷載規(guī)范C．0．5．2條計算。此時
8、：(2)設
