大型電站鍋 爐再熱器爆管原因分析及對(duì)策

《大型電站鍋 爐再熱器爆管原因分析及對(duì)策》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在學(xué)術(shù)論文-天天文庫(kù)。

1、No.101999華北電力技術(shù)NORTHCHINAELECTRICPOWER13·故障分析·大型電站鍋爐再熱器爆管原因分析及對(duì)策AnalysisandSolutionforTubeExplosionofBoilerReheateronLargePowerStation華北電力大學(xué)(保定071003)嚴(yán)　立　楊建蒙大同第二發(fā)電廠(大同037043)智　關(guān)文　摘　針對(duì)HG1025?18122PM2型鍋爐,從設(shè)腐蝕性隨含Cr量的變化呈階梯狀變化,所以,晶界計(jì)和運(yùn)行等方面分析了再熱器爆管的多種原因,一旦Cr量減少,對(duì)晶界的抗腐蝕性影響

2、極大。實(shí)際并且提出了預(yù)防措施,具有一定的參考價(jià)值。上,屏再各區(qū)域的運(yùn)行溫度不同,使TP304H不銹關(guān)鍵詞　電站鍋爐　再熱器　爆管鋼管產(chǎn)生了不同程度的敏化狀態(tài)。下彎頭向火面直接與煙氣接觸,因而彎頭向火面處在高溫區(qū)。同時(shí),當(dāng)前,大型電站鍋爐爆管事故已成為威脅發(fā)由于四角噴燃鍋爐所具有的煙氣分布特性,造就了電設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行的突出矛盾,此間除過(guò)熱器事故B側(cè)的最高溫度區(qū)域,因而這一區(qū)域的TP304H不頻繁發(fā)生外,再熱器爆管事故有時(shí)也成為焦點(diǎn)。以銹鋼管處于最嚴(yán)重的腐蝕敏感狀態(tài)。山東某電廠為例,4臺(tái)燃煤亞臨界自然循環(huán)爐,型11112　應(yīng)力號(hào)為H

3、G1025?18122PM2,運(yùn)行后,其屏式再熱器屏再工作過(guò)程中的應(yīng)力情況:高溫區(qū)管排外圈管經(jīng)常發(fā)生爆管。為提高外圈管(1)運(yùn)行時(shí)的內(nèi)壓應(yīng)力;的耐熱程度,電廠利用鍋爐檢修機(jī)會(huì),逐步將外圈(2)管排自重應(yīng)力;管由鋼102換成TP304H,但運(yùn)行實(shí)踐表明,這種(3)冷彎的殘余應(yīng)力;措施并沒(méi)有顯著成效,高溫區(qū)管排外圈管爆管現(xiàn)(4)運(yùn)行時(shí)不均勻膨脹所造成的熱脹應(yīng)力,象仍屢屢發(fā)生。其統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如表1所示。這種應(yīng)力在下彎頭處較為嚴(yán)重。表1　屏式再熱器TP304H管爆管統(tǒng)計(jì)表運(yùn)行時(shí)的內(nèi)壓應(yīng)力,在所有的管排管子中均爐位置更換為T(mén)P304H存在,

4、而且,只要管徑和壁厚相同,所產(chǎn)生的折算爆管時(shí)間部　　位號(hào)排數(shù)—根數(shù)管的時(shí)間應(yīng)力大致相等。但在下彎頭處,冷彎等引起的制造19951031155—1彎頭向火面1991111128殘余應(yīng)力、管排的自重應(yīng)力和不均勻膨脹造成的199511110312—1彎頭向火面1991111128熱脹應(yīng)力,則較其他地區(qū)管子要大得多。這些應(yīng)力119951111215—1彎頭起弧向火面199510311519961061303—1彎頭向火面1991111128的存在足以造成應(yīng)力腐蝕。19971081067—1彎頭向火面1991111128112　設(shè)計(jì)與運(yùn)

5、行因素219971061025—1彎頭向火面199311210211211　燃燒切圓大419951111215—1彎頭起弧向火面1995108123該爐直流燃燒器的設(shè)計(jì)切圓采用大直徑設(shè)　　為解決這一問(wèn)題,本文分析了后屏再熱器(下計(jì),其直徑為104418mm及104116mm,它雖稱(chēng)屏再)爆管的原因,并進(jìn)行了專(zhuān)門(mén)的試驗(yàn)研究,然具有火焰充滿度好,擾動(dòng)強(qiáng)烈,利于著火、燃燒從而提出改進(jìn)措施。和燃盡,以及加強(qiáng)水冷壁傳熱效果等優(yōu)點(diǎn),但同時(shí)也帶來(lái)火焰易貼墻結(jié)渣,水冷壁工作可靠性下降,1　再熱器爆管的原因分析噴燃器易變形燒壞以及爐膛殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)

6、量大等問(wèn)111　管材因素題。這一較大的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量在爐膛出口表現(xiàn)為:11111　材質(zhì)B側(cè)煙道煙氣流速高,煙氣流量大,因而傳熱效果屏再TP304H不銹鋼管長(zhǎng)期在高溫下運(yùn)行,使加強(qiáng),導(dǎo)致此處再熱器爆管。其組織內(nèi)已有大量的碳化物和R相在晶界上析出,11212　制粉乏氣同向切入爐膛晶內(nèi)也有碳化物析出,因此造成了晶界的貧鉻。而由由于制粉系統(tǒng)為熱風(fēng)送粉的中間儲(chǔ)倉(cāng)式,制于TP304H不銹鋼為Cr—Ni奧氏體不銹鋼,其抗粉乏氣在離最上層火嘴約116m處與一、二次風(fēng)14華北電力技術(shù)NORTHCHINAELECTRICPOWERNo.101999

7、同向切入爐膛。由于乏氣中含有15%左右的煤爐內(nèi)燃燒工況紊亂,燃燒器著火推遲,火焰拉長(zhǎng),粉,在制粉及燃燒工況不佳的情況上,如果制粉系火焰中心上移,爐膛出口煙溫升高,使?fàn)t膛出口兩統(tǒng)運(yùn)行套數(shù)增加,大量煤粉隨乏氣噴入爐膛,引起側(cè)煙溫偏差明顯增大,一側(cè)再熱器過(guò)熱爆管?；鹧胬L(zhǎng)或上移,造成爐膛出口煙溫升高。同時(shí),11216　冷再入口超參數(shù)由于乏氣與主火嘴旋向相同,在一定程度上增強(qiáng)冷再入口汽溫設(shè)計(jì)值為314℃,但在實(shí)際運(yùn)了爐膛出口的殘余旋轉(zhuǎn)動(dòng)量,這更促使B側(cè)傳熱行中,由于高壓缸效率及一、二段抽汽的影響,冷進(jìn)一步加強(qiáng),導(dǎo)致再熱器超溫爆管。再入

8、口汽溫經(jīng)常達(dá)330～345℃,超過(guò)設(shè)計(jì)值2011213　再熱器結(jié)構(gòu)引起流量不均～30℃,再熱器減溫水量只有35～40t?h,其大半設(shè)計(jì)再熱器聯(lián)箱進(jìn)出汽方式為4進(jìn)2出,造用于降低這一溫度,因而所剩調(diào)節(jié)裕度較小,致使成各屏間壓力分布不均,從而引起流量不均,1～再熱器超溫。30屏再