裂縫性低滲透砂巖油藏數(shù)值模擬歷史擬合方法.

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萬方數(shù)據(jù)第17卷第2期2010年3月油氣地質(zhì)與采收率PetroleumGeologyandRecoveryEfficiencyV01．17，No．2Mar．2010裂縫性低滲透砂巖油藏數(shù)值模擬歷史擬合方法孫業(yè)恒(中國石化股份勝利油田分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，山東東營257015)摘要：針對裂縫性低滲透砂巖油藏的地質(zhì)特點和滲流特征，論述了油藏數(shù)值模擬歷史擬合的技術(shù)方法及側(cè)重點。應(yīng)用大蘆湖油田樊12井區(qū)雙孔雙滲油藏模型研究了裂縫性低滲透砂巖油藏歷史擬合中裂縫滲透率、裂縫密度、裂縫重力泄油等敏感性影響因素，確定了該油藏模型歷史擬舍參數(shù)調(diào)整的有效范圍。結(jié)合史南油田史深100塊、大蘆湖油田樊107塊等裂縫性低滲透砂巖油藏的數(shù)值模擬研究．闡述了對該類油藏的地層壓力、油田綜合含水率以及單井壓力和含水率擬合的方法，分析了油藏網(wǎng)格模型方向性、油藏壓力敏感性、壓裂裂縫等因素對裂縫性低滲透砂巖油藏數(shù)值模擬歷史擬合的影響。關(guān)鍵詞：裂縫性砂巖；低滲透油田；數(shù)值模擬；雙重介質(zhì)模型；歷史擬合中圖分類號：TE319文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A文章編號：1009—9603(2010)02—0087—04油藏數(shù)值模擬歷史擬合是對已開發(fā)油田進(jìn)行油藏數(shù)值模擬研究的重要環(huán)節(jié)。歷史擬合的過程就是針對建立的油藏靜態(tài)模型和開發(fā)動態(tài)模型，通過合理地調(diào)整模型中一些不確定的油藏靜態(tài)、動態(tài)參數(shù)，達(dá)到兩者的匹配統(tǒng)一[1]。從認(rèn)識和表征油藏角度看，油藏數(shù)值模擬歷史擬合本身就是一種有效的動態(tài)與靜態(tài)相結(jié)合的油藏描述方法。通過油藏數(shù)值模擬歷史擬合，發(fā)現(xiàn)和修正不合理的油藏描述數(shù)據(jù)，使油藏模型更加完善，更加符合油藏地下實際，提高油藏模型的可靠性。與此同時，油藏數(shù)值模擬歷史擬合在研究油藏的開發(fā)動態(tài)，包括流體運移，剩余油分布，壓力分布，平面、層間開發(fā)矛盾等方面具有重要作用。油藏數(shù)值模擬歷史擬合方法在油藏數(shù)值模擬歷史擬合中，一般采用由面及點的擬合方法，既要進(jìn)行油藏整體開發(fā)指標(biāo)的擬合，又要兼顧局部區(qū)域和單井的擬合。其擬合指標(biāo)可分為3個層次，即全油藏指標(biāo)擬合、分區(qū)塊指標(biāo)擬合和單井指標(biāo)擬合。通常需要擬合的油藏開發(fā)指標(biāo)包括油藏靜壓、綜合含水率、產(chǎn)液剖面、油水井生產(chǎn)指標(biāo)等生產(chǎn)數(shù)據(jù)。在進(jìn)行歷史擬合時，必須考慮各參數(shù)的調(diào)整范圍、井間干擾，以及邊界條件對擬合結(jié)果的影響，以保證修改的模型參數(shù)不與油藏地下實際及油藏工程參數(shù)相矛盾。2非確定參數(shù)的敏感性分析對于一個具體的油藏而言，地質(zhì)參數(shù)是唯一的、確定的，但是由于對地質(zhì)參數(shù)認(rèn)識的不確定性，導(dǎo)致油藏數(shù)值模擬歷史擬合的結(jié)果具有多解性。對于低滲透砂巖油藏，尤其是對于儲層裂縫發(fā)育的低滲透油藏，由于裂縫發(fā)育及分布對油藏開發(fā)影響大，而描述裂縫發(fā)育和分布的參數(shù)難以確定，因此，對歷史擬合調(diào)整參數(shù)進(jìn)行敏感性分析，掌握各種裂縫參數(shù)對油藏開發(fā)指標(biāo)的影響程度，對于在油藏歷史擬合中有的放矢，合理地調(diào)整地質(zhì)參數(shù)是必要的。通常進(jìn)行的裂縫參數(shù)敏感性分析包括裂縫滲透率、裂縫與基質(zhì)的交換系數(shù)和重力驅(qū)替作用等，以大蘆湖油田樊12井區(qū)數(shù)值模擬研究為例加以論述①。樊12井區(qū)沙三段中亞段42層埋深為2828．8～3033．5m，含油面積為4．6km2，平均有效厚度為14m，原油地質(zhì)儲量為220×104t，是主力產(chǎn)層之一。天然裂縫較發(fā)育，同時存在人工壓裂裂縫。井點最大滲透率為43．2×10～肛m2，最小滲透率為2．2×10～肛m2。井點最大孔隙度為17．2％，最小孔隙度為14．2％。平均滲透率為11．6×101p．m2，平均孔隙度為15．3％。收稿fl期：2009一12—18；改¨f1期：2010-0223。作者簡介：孫業(yè)恒。男，高級工程帥。博十．主要從事油田開發(fā)．油藏數(shù)值模擬綜合研究工=作。聯(lián)系電話：(0546)8715003，E—mail：sunyhC哆s1．of．corn．藎會項H：中園石化毆份公司項目。i維i相黑油模犁軟件蚌行化及應(yīng)用”(E03009)①{．成峰．孫業(yè)恒．大蘆湖油山燹12井區(qū)數(shù)值模擬研究．巾陶fl化股份勝利油出分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，2000． 萬方數(shù)據(jù)·88·油氣地質(zhì)與采收率2010年3月2．1裂縫滲透率以樊12井區(qū)沙三段中亞段42層實際數(shù)據(jù)建立地質(zhì)模型。保持地質(zhì)模型中基質(zhì)的滲透率不變，改變地質(zhì)模型中裂縫系統(tǒng)的滲透率，設(shè)計不同的計算方案對比模型的無因次采出程度(無因次采出程度是以裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值為1時計算方案的采出程度為基礎(chǔ)，其他各方案的采出程度與之比值)。由研究區(qū)無因次采出程度和裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值的關(guān)系可看出(圖1)，當(dāng)裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值較小時。也就是裂縫發(fā)育程度低，儲層非均質(zhì)性相對弱時，采出程度相對較高。隨著裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值的增大，儲層非均質(zhì)程度增加，開發(fā)效果隨之變差。當(dāng)裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值為10,---20時，采出程度曲線存在明顯的拐點。因此，樊12井區(qū)儲層裂縫參數(shù)的敏感范圍是裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值為1～20。瑙碳蠱隹|∈憨蓉限裂縫滲透牢／基質(zhì)滲透率圖1樊12井區(qū)無因次采出程度和裂縫滲透率與基質(zhì)滲透率比值的關(guān)系2．2裂縫密度在裂縫性低滲透砂巖油藏模擬模型中，存在著既相互獨立又相互聯(lián)系的基質(zhì)系統(tǒng)和裂縫系統(tǒng)。這2個系統(tǒng)通過每個基質(zhì)巖塊與相對應(yīng)的裂縫之間的流體滲流聯(lián)系在一起，其達(dá)西滲流公式為qi=c警×墼／．M掣I．,i㈣2c——天——■F—LlJ“式中：q，為基質(zhì)巖塊從不同方向到裂縫中的流量，m3／d；i代表z，Y，2方向；c為達(dá)西常數(shù)，取值為0．08527；Ki為基質(zhì)巖塊不同方向的滲透率，肚m2；A為不同方向的滲流截面積，m2；|￡￡為地層流體粘度，mPa·s；瓦為基質(zhì)巖塊的平均壓力，MPaPt為裂縫介質(zhì)中的壓力，MPa；△L，為流體在基質(zhì)巖塊中的滲流距離，rn。由式(1)可得到；互，：(景)；=cVa絲≯㈤其中V=A，L，=A，L，=A。L：=L；L，L：(3)．一!牟!牟_Lf41”L?！鱈，‘L?！鱈。1L：△L：?式中：V為基質(zhì)巖塊體積，m3；盯為形狀因子，1／m2；L。，L，和L：分別為z，Y和2方向上構(gòu)成基質(zhì)巖塊的特征長度(與模擬網(wǎng)格步長無關(guān))，rn。Li可看作是由實際裂縫模型轉(zhuǎn)化到理想裂縫模型時相鄰2條裂縫的間距，它反映了裂縫的發(fā)育密度。假設(shè)基質(zhì)巖塊內(nèi)為線性擬穩(wěn)態(tài)流，Kazemi等推導(dǎo)出的形狀因子的表達(dá)式為[23，1、盯=4《卉+卉+卉)(5)、LzL,yLt{裂縫密度越大，裂縫間距越小，仃值就越大。通過設(shè)計不同模型計算可知，d值越大，基質(zhì)與裂縫間滲流交換系數(shù)越大，基質(zhì)中的原油通過裂縫系統(tǒng)采出量越大，但當(dāng)d值大于0．2以后。其影響程度不明顯。因此，樊12井區(qū)儲層裂縫密度參數(shù)叮值敏感范圍為O～O．2。2．3重力泄油影響基質(zhì)與裂縫間進(jìn)行流體交換的因素，除裂縫密度外，重力滲吸作用也是不可忽視的。當(dāng)油藏投入開發(fā)后，由于基質(zhì)和裂縫結(jié)點間存在流體的位差，重力滲吸會在基質(zhì)結(jié)點與對應(yīng)裂縫結(jié)點間發(fā)生。從不同模型計算結(jié)果看，基質(zhì)系統(tǒng)與裂縫系統(tǒng)間重力滲吸作用對雙孔介質(zhì)模型的開發(fā)效果影響較大，且重力滲吸作用越強(qiáng)，基質(zhì)結(jié)點與對應(yīng)裂縫結(jié)點間的滲流越大，開發(fā)效果越好，不存在敏感范圍，應(yīng)根據(jù)實際裂縫形態(tài)和規(guī)模確定。在裂縫發(fā)育較好的儲層，尤其對于延伸長度較大的高角度裂縫和垂直裂縫，當(dāng)油藏?zé)o底水時，重力滲吸作用有利于提高油藏開發(fā)效果。需要說明的是，在進(jìn)行裂縫性低滲透砂巖油藏歷史擬合時，應(yīng)針對具體油藏特點進(jìn)行具體分析。因為對于裂縫性低滲透砂巖油藏，上述裂縫參數(shù)敏感性分析受基質(zhì)物性、裂縫形態(tài)及發(fā)育程度、油水密度差及油水分布等因素影響，不同的區(qū)塊其敏感性范圍是不同的。3油藏壓力擬合由于油藏平均壓力直接反映了生產(chǎn)過程中油藏流體的物質(zhì)平衡過程，因此全油藏平均壓力的擬合是做好壓力指標(biāo)歷史擬合的基礎(chǔ)。但是，對于裂縫性低滲透砂巖油藏，由于滲透率低且非均質(zhì)性強(qiáng)，流體滲流和壓力傳導(dǎo)受到限制，導(dǎo)致油藏平面和縱向 萬方數(shù)據(jù)第17卷第2期孫業(yè)恒：裂縫性低滲透砂巖油藏數(shù)值模擬歷史擬合方法·89·上壓力差別大。在這種情況下，分區(qū)域壓力擬合和單井壓力擬合是裂縫性低滲透砂巖油藏壓力擬合的重點。裂縫性低滲透砂巖油藏尤其是異常高壓油藏，儲層基質(zhì)和裂縫的物性具有較強(qiáng)的壓敏效應(yīng)[3]。在開發(fā)過程中，隨著油藏壓力的降低，其滲透率、孔隙度是不斷降低的。因此，在油藏壓力擬合過程中要充分考慮壓力敏感性導(dǎo)致的儲層物性變化特征，這對于油藏含水率擬合同樣具有重要意義。在史南油田史深100塊油藏數(shù)值模擬中④，應(yīng)用史102并滲透率隨壓力變化的測試評價結(jié)果，并根據(jù)地層壓力、井底壓力的擬合情況對其進(jìn)行了擬合調(diào)整。從實際曲線和擬合結(jié)果看出(圖2)，由于油藏壓力下降，導(dǎo)致儲層微裂縫閉合，從而使儲層有效滲透率下降，無因次滲透率隨無因次壓力的變化呈指數(shù)遞減關(guān)系。圖2史深100塊史102井無因次滲透率與無因次壓力關(guān)系曲線在裂縫性低滲透砂巖油藏中，由于壓敏效應(yīng)的存在，油藏壓力的擬合影響著儲層物性的變化與分布，同時儲層物性變化與分布又反過來影響著模型的計算壓力，充分應(yīng)用儲層滲透率隨油藏壓力下降過程中的壓敏特征數(shù)據(jù)所調(diào)整的模型參數(shù)更符合油藏的實際情況。在裂縫性低滲透砂巖油藏單井壓力歷史擬合時，無論人工壓裂裂縫，還是天然微裂縫，對單井壓力擬合都有明顯的影響[4。5]，尤其是儲層壓裂改造所形成的人工裂縫由于具有壓裂有效期而對單井壓力影響具有明顯的時段性L6]。4油井流動壓力擬合裂縫性低滲透砂巖油藏油井產(chǎn)量一般較低，油井產(chǎn)能評價尤其重要。在油藏數(shù)值模擬研究中，非常重要的環(huán)節(jié)就是對生產(chǎn)井單井產(chǎn)量和油藏整體開發(fā)指標(biāo)進(jìn)行預(yù)測，因此，對裂縫性低滲透砂巖油藏油井生產(chǎn)指數(shù)擬合的精度要求比中高滲透油藏高。對于油井生產(chǎn)指數(shù)擬合，最重要、最可靠的資料來自于試井解釋成果。通過試井解釋所得到的單井流動系數(shù)、井底附近有效滲透率等資料都可視為確定值，擬合得到的流動壓力可靠程度高。但是，具體到某～油藏(或區(qū)塊)，實際試井解釋資料往往有限，甚至根本就沒有這方面的資料。在此情況下，如何利用生產(chǎn)井的流動壓力資料就顯得尤為重要，在未能取得詳細(xì)的單井流動壓力資料時，可利用單井的動液面資料計算生產(chǎn)井流動壓力作為擬合的目標(biāo)。流動壓力擬合與測試時油井產(chǎn)液量密切相關(guān)，因此擬合時應(yīng)首先核實測試時油井的產(chǎn)液量。5油藏含水率歷史擬合油藏含水率指標(biāo)歷史擬合既要進(jìn)行油藏含水率歷史擬合，又要進(jìn)行單井含水率歷史擬合，且兩者相輔相成。油藏含水率歷史擬合可以把握油藏含水率上升規(guī)律和開發(fā)態(tài)勢，而單井含水率歷史擬合能夠反映油藏開發(fā)矛盾和不平衡性。在進(jìn)行油藏含水率歷史擬合時，一般要對相對滲透率曲線、油水界面位置、水體體積，以及儲層滲透率等進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整的范圍可以是油藏整體，縱向上不同砂層組、小層、甚至到單砂體，平面上不同沉積相帶、甚至微相。需要指出的是，如果初始模型計算的全油藏含水率與實際值差異較大，油藏地質(zhì)模型很可能存在不符合油藏實際的問題，應(yīng)對油藏地質(zhì)模型作迸一步的檢查。對于裂縫性低滲透砂巖油藏，由于微裂縫的發(fā)育和分布與地層主應(yīng)力方向密切相關(guān)，因此在建立網(wǎng)格模型時，網(wǎng)格模型的主方向應(yīng)與地層最大主應(yīng)力方向平行[7嵋]。如果地層最大主應(yīng)力方向不統(tǒng)一，則模型網(wǎng)格方向的選取將對全油藏含水率指標(biāo)的歷史擬合產(chǎn)生較大影響。例如牛莊油田牛20塊，地應(yīng)力分析結(jié)果是地層最大主應(yīng)力方位變化以牛20井和牛20一12井連線為界，分為東西2個區(qū)回。西區(qū)地層最大主應(yīng)力方向自北向南由北東95。逐漸向北東135。偏轉(zhuǎn)。東區(qū)地層最大主應(yīng)力方向變化較大，在北東85。至北東135。之間。為了優(yōu)化不同方向的網(wǎng)格模型，以便盡可能消除地層最大主應(yīng)力方向變化復(fù)雜對歷史擬合的影響，設(shè)計3套網(wǎng)格方向的油藏模型進(jìn)行對比計算。分析計算結(jié)果可知，選用模型網(wǎng)格z方向為北東75。的模型，其計算全油藏含水率歷史擬合數(shù)據(jù)最接近實際值，從而確定該套網(wǎng)格模型，為①魏小蓉．戴濤．史深100油田數(shù)值模擬研究．中國石化股份勝利油【玨分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，1999．②汪勇．牛莊油LH牛20斷塊數(shù)值模擬研究．中國石化股份勝利油田分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，2001． 萬方數(shù)據(jù)油氣地質(zhì)與采收率2010年3月后期歷史擬合工作打下了良好的基礎(chǔ)。6單片含水率歷史擬合在油藏含水率歷史擬合的基礎(chǔ)上，開展單井含水率歷史擬合。單井含水率歷史擬合應(yīng)選取生產(chǎn)時間比較長、產(chǎn)量連續(xù)，含水率穩(wěn)定的生產(chǎn)井作為重點歷史擬合井，對于少數(shù)作業(yè)或改換層頻繁、產(chǎn)量不穩(wěn)定、生產(chǎn)不連續(xù)的生產(chǎn)井不強(qiáng)求進(jìn)行歷史擬合。對于裂縫性低滲透砂巖油藏，擬合生產(chǎn)井見水時間對于判斷裂縫發(fā)育規(guī)模、程度以及裂縫發(fā)育方向至關(guān)重要。一般通過調(diào)整主裂縫方位、延伸長度、裂縫滲透率、孔隙度來擬合其生產(chǎn)井初見水。進(jìn)行歷史擬合時，可以采用局部網(wǎng)格加密方法描述裂縫物性參數(shù)變化規(guī)律∞。]。這種處理方法既可以較準(zhǔn)確地描述裂縫物性變化分布特征，其模型修改范圍又僅限于裂縫發(fā)育區(qū)域，不會對整體油藏模型產(chǎn)生較大的影響。人工壓裂是低滲透油藏的主要增產(chǎn)措施，如何在油藏模型中描述人工壓裂裂縫的作用也是低滲透油藏數(shù)值模擬的技術(shù)特點之一[1引。人工壓裂裂縫對單井初見水和含水率上升規(guī)律的歷史擬合起決定性作用。從礦場的壓裂施工報告中可以得到壓裂裂縫方位角、裂縫長度等資料，以此資料為基礎(chǔ)，通過動態(tài)修改裂縫的傳導(dǎo)率來描述壓裂裂縫滲透率的動態(tài)變化。人工壓裂裂縫的傳導(dǎo)率是難以確定的值，但通過擬合壓裂油井初見水時間可以得到可能的值。人工壓裂裂縫隨著生產(chǎn)時間的延長一般都會閉合，通過分析該壓裂井的動態(tài)生產(chǎn)數(shù)據(jù)，就可以判斷人工壓裂裂縫的有效期。大蘆湖油田樊107塊77層樊121井組共有4口井，其中樊121井為注水井，樊121-33、樊121-44和樊121—53井為生產(chǎn)井q)。該并組4口井均進(jìn)行了壓裂，樊121—53井含水率最高，其含水率主要受轉(zhuǎn)注井樊121井的影響，其無水采油期為33個月。樊121—53井在見水后含水率急劇升高，直至水淹，產(chǎn)油量由見水前的12m3／d降到2m3／d，采液指數(shù)下降到見水前的1／6，與該區(qū)無因次采液指數(shù)變化規(guī)律一致。人工壓裂裂縫在該井組基本上是北東135。，開發(fā)動態(tài)分析與歷史擬合認(rèn)為，油水井壓裂裂縫以及在樊121井和樊121—53井之間的相對高滲透帶(天然微裂縫發(fā)育帶)對樊121—53井的含水率上升起主要控制作用。從油水滲流過程看，注入水首先沿著樊121井人工壓裂裂縫突進(jìn)，然后在壓裂裂縫末端和兩側(cè)形成注入水?dāng)U散源，在天然微裂縫和砂巖基質(zhì)中向著生產(chǎn)井樊121—53井井底和井底壓裂裂縫滲流。當(dāng)注入水到達(dá)樊121—53井井底或其井底壓裂裂縫時，造成樊121—53井見水，并使樊121-53井暴性水淹。通過調(diào)整樊121井和樊121-53井之間的傳導(dǎo)率，很好地擬合了樊121-53井的見水時間和含水上升規(guī)律(圖3)，使得樊121井組在平面上分配到樊121—33井和樊121-44井的注水量符合油藏生產(chǎn)實際，這2口井的含水率也得到了很好的擬合。圖3樊107塊樊12卜53井含水率擬合曲線7結(jié)束語裂縫性低滲透砂巖油藏歷史擬合具有鮮明的技術(shù)特點，建立網(wǎng)格模型時應(yīng)使網(wǎng)格模型的主方向與地層主應(yīng)力方向一致；裂縫參數(shù)敏感性范圍因儲層性質(zhì)、流體性質(zhì)不同而不同，分析裂縫參數(shù)敏感性范圍可以保證歷史擬合中的調(diào)參約束和調(diào)參正確性；分區(qū)域壓力和單井壓力的擬合是裂縫性低滲透砂巖油藏壓力擬合的重點，擬合時必須考慮儲層基質(zhì)和裂縫的物性具有較強(qiáng)的壓敏效應(yīng)；生產(chǎn)井見水時間及含水率上升規(guī)律是裂縫性低滲透砂巖油藏含水率歷史擬合的主要目標(biāo)，天然微裂縫和人工壓裂裂縫的規(guī)模、程度、展布方向以及其傳導(dǎo)率是主要的參數(shù)調(diào)整方向。參考文獻(xiàn)：[13李允．油藏模擬[M]．東營：石油大學(xué)出版社，1998：234．[23KazemiH．MerrillLS。JrPorterfieldKL，eta1．Numeficalsimulationofwater-oilflowinnaturallyfracturedreservoirs口]．SPE5719，1976：317-326．[3]秦積舜．變圍壓條件下低滲砂巖儲層滲透率變化規(guī)律研究[J]．西安石油學(xué)院學(xué)報，2002，17(4)：28-35．(下轉(zhuǎn)第94頁)①魏小蓉，譚保國．大蘆湖油田樊107塊數(shù)值模擬研究．中國石化股份勝利油田分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，200I． 萬方數(shù)據(jù)·94·油氣地質(zhì)與采收率2010年3月4注過熱蒸汽現(xiàn)場應(yīng)用自2005--2009年，在該油藏實施蒸汽驅(qū)前共進(jìn)行了注過熱蒸汽吞吐熱采試驗70井次，注汽速度為170""200t／d。鍋爐蒸汽出口過熱度為30～50℃。經(jīng)計算可知實際井底過熱度為10一．．30。C左右，注汽溫度為300℃左右。這70口井在注過熱蒸汽前已進(jìn)行過一輪飽和蒸汽吞吐，據(jù)生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計，截至2009年8月，第2輪注過熱蒸汽吞吐周期尚未結(jié)束，已累積產(chǎn)油11．55×104t。與吞吐前冷采相比，平均單井增油量為1900t，含水率下降了13．6％；與第1輪飽和蒸汽吞吐相比，平均單井增油量為1lOOt，含水率下降了9％。5結(jié)論蒸汽驅(qū)或熱水驅(qū)的驅(qū)油效率與水驅(qū)程度關(guān)系不大，殘余油飽和度主要取決于驅(qū)替介質(zhì)的性質(zhì)(過熱蒸汽、飽和蒸汽或熱水)、溫度等因素。室內(nèi)物理模擬實驗結(jié)果表明，鹽上中侏羅統(tǒng)儲層300℃(過熱度為50℃)過熱蒸汽驅(qū)油效率最高，平均為89．5％；在相同溫度下(300℃)，過熱度由30℃提高到50℃，驅(qū)油效率平均提高3％，提高蒸汽過熱度能有效地提高驅(qū)油效率。由數(shù)值模擬計算得出，鹽上中侏羅統(tǒng)油層300℃(過熱度為50℃)過熱蒸汽驅(qū)采收率為48．13％；過熱蒸汽驅(qū)的效果最好。當(dāng)油藏處于低含油飽和度(低于50％)時，飽和蒸汽和過熱蒸汽驅(qū)采收率都急劇下降，蒸汽驅(qū)的開采效果取決于含油飽和度及蒸汽過熱度的大小。預(yù)測研究區(qū)300℃過熱蒸汽兩周期吞吐轉(zhuǎn)汽驅(qū)開發(fā)15a，平均采油速度為2．37％。采出程度為35．56％，后5a依靠邊水驅(qū)天然能量開采，平均采油速度為0．22％，采出程度為1．1％，最終采收率為47．96％。轉(zhuǎn)注過熱蒸汽是該稠油油藏最佳的開發(fā)方式。參考文獻(xiàn)：[13王家震．喇嘛甸油田聚驅(qū)后蒸汽驅(qū)提高采收率研究[J]．大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2008，27(5)t114-i16．[2]劉文章．熱采稠油油藏開發(fā)模式[M3．北京：石油工業(yè)出版社，1998：45-56．[33沈德煌，張義堂．稠油油藏蒸汽吞吐后轉(zhuǎn)注COz吞吐開采研究[J]．石油學(xué)報，2005，26(1)：83·86．[43劉文章．稠油注蒸汽熱采工程rM3．北京：石油工業(yè)出版社。1997l319-326．[5]閔娜．過熱蒸汽性質(zhì)及應(yīng)用[J3．電器工程設(shè)計，2005，33(1)：28—30．E6]李獻(xiàn)民．勝利油區(qū)超稠油油藏?zé)岵砷_發(fā)設(shè)計優(yōu)化研究口]．油氣地質(zhì)與采收率，2002。9(5)：60-64．[7]毛衛(wèi)榮，高莉．具邊底水的薄層疏松砂巖油藏蒸汽吞吐開采[J]．油氣采收率技術(shù)，2000，7(4)：9-12．[8]毛衛(wèi)榮．孤島油田中二中N95薄層稠油環(huán)蒸汽吞吐中后期調(diào)整技術(shù)[J]．油氣地質(zhì)與采收率，2005。12(6)：61—63．[9]徐義衛(wèi)．高溫強(qiáng)水敏性低滲透稠油油藏開發(fā)對策研究[J3．油氣地質(zhì)與采收率．2004，11(3)：43-45．[103邵先杰．河南油田低品位稠油油藏蒸汽吞吐后進(jìn)一步提高采收率研究[J3．大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2005，24(6)：84—85．[113孫來喜，張烈輝，馮國慶。等．克拉瑪依油田九區(qū)蒸汽吞吐后開采方式優(yōu)化研究EJ]．石油地質(zhì)與工程。2008，22(2)：60—63．[12]楊立強(qiáng)．蒸汽輔助重力泄油中注過熱蒸汽技術(shù)研究[J]．油氣地質(zhì)與采收率，2007，14(5)：62—65．[133劉玉章．聚合物驅(qū)提高采收率技術(shù)[M]．北京：石油工業(yè)出版社，2005：137-148．[143DengX．Recoveryperformanceandeconomicsofsteam／pro—panehybridprocess[J]．SPE97760，2005．·●?·●?·●?·●?·●·”●···●?●?●?·●一··●?-?·●?·●?·●?·●?·●?·●·“·●?·●?·●?·●?·●一，●?·●?·●?·●?·●?·●?·●?·●?●?·●?·●?·●?·●?．．?·●?·●?●?●(上接第90頁)肖毓祥，吳忠寶?？蝶悅b．整體水力壓裂油藏壓裂縫地質(zhì)模型Eli．油氣地質(zhì)與采收率，2008。15(1)：95—97．陳民鋒，姜漢橋，周琦．低滲透砂巖油藏水井壓裂參數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬研究[J]．石油鉆采工藝，2007，29(1)；54—37．周維四。孫業(yè)恒，楊耀忠，等．渤南低滲透人工裂縫驅(qū)油機(jī)理數(shù)值模擬研究[C]／／滲流力學(xué)進(jìn)展．北京：石油工業(yè)出版社，1996：264-269．張世明，萬海艷，戴濤，等．復(fù)雜油藏三維地質(zhì)模型的建立方法[J]．油氣地質(zhì)與采收率，2005．12(1)：9-11．馮明生，裒士義，許安著，等．高含水期剩余油分布數(shù)值模擬的編輯劉北羿平面網(wǎng)格劃分EJ3．油氣地質(zhì)與采收率，2008，15(4)：81—83．[93吳忠寶，胡文瑞，宋新民，郝明強(qiáng)，等．整體水力壓裂油藏裂縫一油藏耦合數(shù)值模擬研究[J]．油氣地質(zhì)與采收率，2009。16(z)：70一73．[10]孫煥泉，楊勇．低滲透砂巖油藏開發(fā)技術(shù)——以勝利油田為例FM]．北京；石油工業(yè)出版社，2008：64—67．編輯經(jīng)雅麗]H口∞口隨