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1、附件三：連續(xù)梁臨時固結(jié)計算書一、墩梁臨時固結(jié)的設(shè)置本橋墩梁鉸接，為避免懸灌梁施工時前后梁段荷載不平衡產(chǎn)生傾斜，且不使永久支座過早受力，在懸灌梁施工過程中，應(yīng)設(shè)置臨時支座，并臨時將橋墩與梁體固結(jié)。臨時固結(jié)施工步驟如下：墩身施工時在墩頂上設(shè)置強度等級為C40，橫截面為0.9×2.7m的砼臨時固結(jié)支墩(中間設(shè)兩層5cm厚40號硫磺砂漿層)。其余部分與梁體鋼筋焊接，形成墩梁臨時固結(jié)，以抵抗墩梁節(jié)點處不平衡彎矩作用。順橋向中心距2.7m。圖1-1墩頂臨時錨固構(gòu)造示意圖二、荷載計算縱向最大不平衡彎矩由懸臂灌注兩端混凝土
2、灌注不平衡重、成型后各節(jié)段由于施工誤差產(chǎn)生的不平衡重、不對稱設(shè)置的鋸齒塊的不平衡重等引起的。表2-1給出了(48＋80＋48)m連續(xù)梁的節(jié)段長度、節(jié)段重量等主要計算參數(shù)。圖2-1給出了臨時錨固受力簡圖。4圖2-1臨時錨固受力簡圖表2-1跨徑(48＋80＋48m)連續(xù)梁階段荷載統(tǒng)計表梁段長度（cm）體積（m3）重量（t）懸臂長度（m）懸臂彎矩（t-m）0#段400114.035296.52593.01#段30058.000150.85.5829.42#段30052.590136.78.51162.23#段30
3、050.780132.011.51518.34#段35055.770145.014.752138.85#段35053.220138.418.252525.36#段35051.060132.821.752887.47#段35045.520118.425.252988.48#段40047.340123.1293569.49#段40046.360120.5333977.710#段40046.870121.9374508.9掛籃自重 70.0392730.0 1686.0 29428.9在主跨結(jié)構(gòu)合攏前，梁體
4、應(yīng)支撐于臨時支撐上。另外，施工中的不平衡彎矩，也由臨時支座處的精軋螺紋鋼承擔。在結(jié)構(gòu)最大雙懸臂狀態(tài)，勁性骨架鎖定前，臨時壓重已經(jīng)加載，為臨時支座受力的最不利狀態(tài)。由于上部結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的臨時支座豎向反力為(考慮了掛籃自重、壓重自重)：4在結(jié)構(gòu)最大雙懸臂狀態(tài)，考慮一側(cè)各節(jié)段混凝土自重超重5%，并考慮另外一側(cè)掛籃與梁段混凝土掉落(考慮1.2的沖擊系數(shù))，由此產(chǎn)生的不平衡彎矩為最不利受力狀態(tài)。其彎矩為：臨時支座中心距2.7m，由于不平衡彎矩導(dǎo)致臨時支座處的豎向力為：三、臨時錨固的檢算連續(xù)梁在懸灌施工過程中由于在不同
5、工況下，施工管理與控制差異、認為操作的不準確等因素，連續(xù)梁會產(chǎn)生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m懸灌連續(xù)梁不平衡力矩約為10158.1t·m。(1)錨固材料的選用考慮采用Ф32精軋螺紋鋼，其材料屬性為：截面面積A=804.2mm2,標準強度為830MPa，彈性模量取2×106Mpa。錨下張拉控制應(yīng)力為747Mpa，單根力=804.2×747=600.7kN。(2)需要的精軋螺紋鋼的數(shù)量取臨時支座中心距2.7m作為計算受力間距，則單根螺紋鋼提供的抗力為：考慮兩倍的抗傾覆安全系數(shù)，則抗拔需要螺紋鋼根
6、數(shù)：4抗傾覆需要螺紋鋼根數(shù)：需要的精軋螺紋鋼根數(shù)為：建議精軋螺紋鋼每個臨時支座布置3排，每排布置26根，這樣單側(cè)兩個臨時支座的數(shù)量為：單個橋墩共計：抗傾覆安全系數(shù)：(3)支座承壓計算臨時支座的橫截面尺寸為0.8×2.7m，最大豎向力為5478.2t，則支座砼壓應(yīng)力為：小于規(guī)范規(guī)定的C40砼的容許壓應(yīng)力18.4MPa。4
