墩梁臨時(shí)固結(jié)檢算書-80米主跨.doc

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1、（48+80+48）m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋臨時(shí)固結(jié)設(shè)計(jì)計(jì)算書1.臨時(shí)固結(jié)設(shè)計(jì)在懸臂澆注施工過程中，為保證“T”形結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，在橋墩頂面（0#塊梁底）設(shè)置4個(gè)0.4m（寬）×1.8m（長(zhǎng)）的臨時(shí)支墩（見圖1），臨時(shí)支墩采用標(biāo)號(hào)C50的混凝土塊，每個(gè)臨時(shí)支墩內(nèi)部配置φ25高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋42根，同時(shí)配置適當(dāng)?shù)钠胀ㄤ摻?。精軋螺紋鋼筋埋入橋墩90cm，埋入梁體90cm。在臨時(shí)支座底面、頂面各設(shè)一層塑料薄膜（或油毛氈）隔離層。臨時(shí)支座中心距離橋墩中心縱向距離1.25m。圖1臨時(shí)固結(jié)平面圖3.臨時(shí)固結(jié)的強(qiáng)度檢算3.1設(shè)計(jì)要求48+

2、60+48m連續(xù)梁臨時(shí)錨固結(jié)構(gòu)中支點(diǎn)處應(yīng)能承受35486kN.m的不平衡彎矩及20852kN的支反力，連續(xù)梁兩端混凝土澆注不平衡重不超過20t。3.2材料參數(shù)螺紋鋼筋：精軋螺紋φ25：A=490mm2,計(jì)算最大應(yīng)力σ=700MPa混凝土C50：軸心受壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值22.4MPa。3.3臨時(shí)支墩混凝土抗壓強(qiáng)度臨時(shí)混凝土支墩的最大壓力為R2=20852kN，橋墩一側(cè)臨時(shí)支墩的受壓面積為：2×1.8×0.4=1.44m2混凝土的壓應(yīng)力20852/1.44=14.5MPa<22.4MPa計(jì)算中未計(jì)螺紋鋼的有利因素，強(qiáng)度滿足安全性要求

3、。圖2臨時(shí)固結(jié)受力圖3.4臨時(shí)支墩錨固鋼筋強(qiáng)度對(duì)于螺紋鋼筋，按承受最大的不平衡彎矩假設(shè)計(jì)算。單根螺紋鋼筋的極限抗拉(壓)力：490×700=343000N=343.0kN橋墩一側(cè)共68根（只計(jì)最外側(cè)2排的鋼筋）螺紋鋼筋能夠抵抗的最大不平衡彎矩是：M=2×34×343×2.7=62975kN.m>35486kN.m螺紋鋼筋能夠滿足抵抗最大不平衡彎矩的要求，安全系數(shù)為n=62974.8/35486=1.77附：臨時(shí)支墩受力分析（僅供參考）1.計(jì)算圖式由于主要分析臨時(shí)固結(jié)處的支反力，因而將梁體部分視為剛體，計(jì)算圖式如圖A1所示。

4、圖中R1，R2為梁體所受到的支反力，向上為正。圖A1支反力計(jì)算模型2.梁上荷載估算梁上荷載主要包括梁體自重、梁上的掛藍(lán)、施工人員及機(jī)具等重量。梁體自重：最大雙懸臂狀態(tài)下，梁上的自重為：26135kN；梁上的掛藍(lán)荷載（按每個(gè)掛藍(lán)800kN計(jì)）估算為：2×800kN=1600kN施工人員及機(jī)具總重估算為：1000kN其中，梁上的掛藍(lán)荷載和施工人員及機(jī)具荷載按移動(dòng)荷載考慮。3.最不利支反力R1，R2的計(jì)算3.1梁的自重荷載按平均分配計(jì)算（兩端混凝土澆注不平衡重另計(jì)）梁的自重荷載所產(chǎn)生的支反力R1-1=26135/2=13067k

5、N（↑）R2-1=26135/2=13067kN（↑）3.2梁上移動(dòng)荷載所產(chǎn)生的支反力估算a)當(dāng)為對(duì)稱作用時(shí)：R1-2=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN（↑）R2-2=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN（↑）b)當(dāng)為不對(duì)稱作用時(shí)假設(shè)只在一端作用一個(gè)集中力（如圖A2所示）：P=1.3*600+100+200=1080kN（1.3為沖擊系數(shù)，其中考慮了一端掛藍(lán)墜落的極端情況和人員機(jī)具的偏載（設(shè)為100kN）以及兩端梁體混凝土澆注不平衡重200kN）。圖A2支反力計(jì)算模型由此所產(chǎn)生的不平

6、衡彎矩為：M=1080kN×35m=37800kN.m，這里，集中荷載作用點(diǎn)按最不利的35m計(jì)算。估算出的不平衡彎矩比設(shè)計(jì)給出的略大，因而，在實(shí)際檢算時(shí)取最大不平衡彎矩M=37800kN.m。則偏載引起的支反力為R1-3=1080/2-37800/2.7=-13460kN（↓）R2-3=1080/2+37800/2.7=14540kN（↑）其中2.7（m）為兩個(gè)臨時(shí)支座受力點(diǎn)之間的縱向距離。3.3最不利支反力情況1：當(dāng)梁體自重及梁上移動(dòng)荷載對(duì)稱作用時(shí)R1=R2=1.2×13067+1.4×(1600+1000)/2=175

7、00kN（↑）情況2：當(dāng)梁上移動(dòng)荷載不對(duì)稱作用時(shí)（假設(shè)偏向右側(cè)）R1=1.2×13067/2-13460=2221kN（↑）R2=1.2×13067/2+14540=30221kN（↑）綜合上述情況，臨時(shí)固結(jié)總是承受壓力，最小壓力2221kN，最大壓力30221kN，比設(shè)計(jì)20852kN偏大。不平衡彎矩的估算值M=37800kN.m，也比設(shè)計(jì)給出的偏大。追加檢算：混凝土支墩抗壓強(qiáng)度混凝土的壓應(yīng)力30221/1.44=21MPa<22.4MPa計(jì)算中未計(jì)螺紋鋼和永久支座分擔(dān)一部分壓力等有利因素，因此，混凝土支墩強(qiáng)度滿足安全性

8、要求。抵抗不平衡彎矩能力檢算單根螺紋鋼筋的極限抗拉(壓)力：490×700=343000N=343.0kN橋墩一側(cè)共68根（只計(jì)最外側(cè)2排的鋼筋）螺紋鋼筋能夠抵抗的最大不平衡彎矩是：M=2×34×343×2.7=62975kN.m>37800kN.m螺紋鋼筋能夠滿足抵抗最大不平衡彎矩的要求，安全系數(shù)為n