新《污水處理施工方案資料》某啤酒廠污水處理站工藝設(shè)計8

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某啤酒廠污水處理站工藝設(shè)計摘要啤酒廢水中有機物含量較高，如直接排放，既污染環(huán)境又降低啤酒工業(yè)的原料利用率。為此，許多學者和廠家對啤酒廢水的處理和利用技術(shù)進行研究。本文根據(jù)前人的研究成果綜述了啤酒廢水的處理和利用現(xiàn)狀，結(jié)合啤酒廢水自身的特性，根據(jù)進水水質(zhì)和排放標準，通過對幾種處理工藝的比較，確定污水處理采用UASB+CASS的工藝。對格柵、調(diào)節(jié)池、UASB池、CASS池、污泥濃縮池等進行了正確的設(shè)計和計算。并參考經(jīng)驗設(shè)計參數(shù)進行UASB+CASS的處理工藝設(shè)計，采用UASB+CASS工藝處理高濃度有機廢水，不但使處理流程簡潔，節(jié)省了運行管理費用，同時還可以回收在處理過程中所產(chǎn)沼氣作為能源的利用，以便我為進一步探討效益資源型處理技術(shù)提供借鑒。關(guān)鍵字啤酒工業(yè)；廢水處理；UASB；CASSIV

1Thecontrolsystemdesignof200,000t/yearbreweryproductionwastewaterAbstractBeinghighlevelsoforganicpollutants,brewerywastewatermaynotonlyleadtoenvironmentalpollution,butalsodecreasetheutilizationratioofrawmaterialusedinbeerproduction.Therefore,manyscholarsandbrewerieshavepaidmuchattentiontodevelopingnewtechniquesfortreatingandmakinguseofbrewerywastewater.Thispapermakesacomparisonamongvariousnewtechniquesonthebasisofanalyzingthesourcesandcharacteristicsofbrewerywastewater.Throughseveraltreatmentsstudying,Imakethebestwaytotreatmentthewastewaterfrombrewery—UASB+CASS.FromthisliteraryyoucanachievealotofwaysaboutUASB+CASS.Thetreatmentofcalculation,forexample,gridaccommodator;regulationtank;UASBtank;CASStank;concentratemudpoolandmakeadetailedexplanationforthemainbuilding.UsedUASBtreatingwastewaterofthebreweryismaintaintheanaerobicgranularsludge.Withthisway,notonlymaketheprocessflowsimple,butalsosaveoperatingcosts,whilereducingwastewaterconcentration,methanecanberecycledintheprocessoftheproductionasenergyuse,sothatIcanprovideareferencetofurtherinvestigatetheeffectivenessofresource-basedprocessingtechnology.Keywordsbreweryindustry；wastewatertreatment；UASB；CASSIV

2目錄第一部分設(shè)計說明書11.概述11.1工程概況11.2設(shè)計依據(jù)11.3任務(wù)書的主要內(nèi)容和要求21.3.1主要內(nèi)容21.3.2設(shè)計要求32.原水的水質(zhì)和水量及處理要求32.1原水水量與水質(zhì)32.1.1建設(shè)規(guī)模32.1.2設(shè)計原水水質(zhì)指標32.2處理要求43.工藝選定43.1水質(zhì)分析43.2啤酒廢水處理的流行工藝43.2.1好氧處理工藝43.2.2水解—好氧處理工藝53.2.3厭氧—好氧聯(lián)合處理技術(shù)53.3適用于啤酒廢水處理的工藝比較64.工藝比較64.1比較工藝的選擇及敘述64.2方案比較74.2.1兩個方案的主要構(gòu)筑物比較表74.2.2兩個方案的主要優(yōu)缺點84.3處理方案的確定84.3.1污水處理流程84.3.2污泥處理流程85.選定工藝的設(shè)計95.1粗格柵95.1.1構(gòu)筑物95.1.2主要設(shè)備95.2調(diào)節(jié)池95.2.1構(gòu)筑物95.2.2主要設(shè)備95.3UASB反應池105.3.1構(gòu)筑物10IV

35.3.2主要設(shè)備105.4CASS反應池115.4.1構(gòu)筑物115.4.2主要設(shè)備115.4混凝沉淀池125.5污泥濃縮池126.廠區(qū)的相關(guān)布置136.1平面布置136.1.1各處理單元構(gòu)筑物的平面布置136.1.2輔助建筑物136.1.3平面布置原則136.2高程布置157.工程投資概算157.1估算范圍及依據(jù)157.2第一部分費用157.2.1土建費用概算157.2.2設(shè)備費用概算167.3第二部分費用177.4第三部分費用177.5工程總投資177.6成本核算177.6.1能源消耗費E1187.6.2工資福利費E2187.6.3折舊費E3187.6.4大修維護費E4187.6.5日常檢修維護費E5187.6.6管理費、銷售費和其他費用E6187.6.7處理成本188.技術(shù)經(jīng)濟指標198.1設(shè)計污染物去除率和處理效果198.2作業(yè)制度和勞動定員199.調(diào)試、操作說明209.1調(diào)試209.2操作20第二部分設(shè)計計算書201.主要構(gòu)筑物計算201.1格柵201.1.1格柵的作用201.1.2設(shè)計參數(shù)201.1.3設(shè)計計算21IV

41.2調(diào)節(jié)池251.2.1調(diào)節(jié)池作用251.2.2設(shè)計參數(shù)251.2.3設(shè)計計算251.2.4調(diào)節(jié)池的攪拌器251.3UASB反應器251.3.1UASB反應器作用251.3.2設(shè)計參數(shù)261.3.3設(shè)計計算261.4CASS反應池351.4.1CASS反應器作用351.4.2設(shè)計參數(shù)361.4.3設(shè)計計算361.5混凝沉淀池451.5.1混凝沉淀池作用451.5.2平流式沉淀池的設(shè)計461.6污泥濃縮池501.6.1污泥來源501.6.2設(shè)計參數(shù)511.6.3設(shè)計計算512.高程計算542.1高程布置原則542.1水頭損失計算552.1.1污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物水頭損失552.1.2污水管渠水頭損失計算表552.1.3高程確定573.1污泥高程計算57結(jié)論58致謝59參考文獻60IV

5第一部分設(shè)計說明書1.概述1.1工程概況某啤酒廠位于華東某市，地處太湖之濱。該廠的生產(chǎn)規(guī)模為40萬噸啤酒/年，啤酒生產(chǎn)工藝基本采用國內(nèi)外先進成熟的工藝。啤酒廢水的主要來源是糖化車間（糖化、過濾洗滌廢水）、發(fā)酵車間（發(fā)酵罐洗滌、過濾廢水）、灌裝車間（洗瓶、滅菌廢水及酒瓶破碎流出的啤酒）以及生產(chǎn)用冷卻廢水等。部分車間的定期消毒和沖洗地面也要排出一些廢水。廠區(qū)也排出一定量的生活廢水。不同車間排出的廢水水質(zhì)有很大差異，麥芽在浸泡過程中，可溶出許多可容性物質(zhì)如多糖、蔗糖、葡萄糖、果膠、礦物質(zhì)鹽和外皮的蛋白朊和纖維素等，這些可容性物質(zhì)約占麥粒重量的0.5—1.5%，其中2/3為有機物，其余為無機物。糖化、發(fā)酵和灌裝車間排出的廢水主要含有各種糖類、多種氨基酸、醇、多種維生素、各種微量元素、酵母菌、纖維素和麥糟等。建設(shè)單位提供場地基本平坦，設(shè)計范圍130×110米；此外，附近還有大塊農(nóng)田可征用。污水自場地西北角流入，流入點標高為-0.8m(±0.00m以生產(chǎn)車間室內(nèi)地坪為準)。處理后污水要求由場地東南角排出，排出點標高在-0.8米。該廠所在區(qū)域的電費為0.63元/KWh，人員工資按2700元/人計。計算折舊時按直線折舊法，折舊率為7.8%；廠內(nèi)有鍋爐房，蒸汽成本為250元/噸。1.2設(shè)計依據(jù)《啤酒工業(yè)污染物排放標準》（GB19821-2005）《室內(nèi)排水設(shè)計規(guī)范》（GBJ14-87）《室外排水設(shè)計規(guī)范》（GBJ14-1996）《低壓電氣設(shè)備控制》（GB/T4720-1984）《機械設(shè)備安裝工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ231—75）《環(huán)境噪聲標準》（GB5096-93）《建設(shè)項目環(huán)境保護管理條例》（國務(wù)院令第253號，1998.11.29）《建筑給水排水設(shè)計規(guī)范》?（GBJ15-88）《中華人民共和國水污染防治法(1996年修正)》(1996年修正)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-200249

61.3任務(wù)書的主要內(nèi)容和要求1.3.1主要內(nèi)容①收集和查閱參考資料，了解廢水的水質(zhì)、水量特點；②制訂處理方案在對水質(zhì)、水量了解的基礎(chǔ)上，結(jié)合廢水處理要求，提出可行的處理方案和工藝流程，通過論證和技術(shù)經(jīng)濟比較，選擇較為合理的處理流程。③工藝設(shè)計和計算確定設(shè)計規(guī)模，選擇適宜的設(shè)計參數(shù)，對工藝流程中各構(gòu)筑物進行工藝計算；確定構(gòu)筑物的型式、工藝尺寸和主要構(gòu)造，選擇主要設(shè)備的規(guī)格、型號及配置。④平面和高程布置進行污水處理廠的總平面布置設(shè)計。平面布置應按工藝流程和功能的要求合理安排處理構(gòu)筑物、廠內(nèi)管道系統(tǒng)和輔助建筑物的平面位置；進行污水處理構(gòu)筑物的高程布置。在必要的水力計算的基礎(chǔ)上，確定流程中的處理構(gòu)筑物，泵房等的標高；選定各連接管渠的尺寸并決定其標高，計算定出各部分的水面標高，保證水流通暢。⑤主要構(gòu)筑物的工藝施工圖設(shè)計（選3~4個）綜合工藝、水力、施工、結(jié)構(gòu)和使用要求，對構(gòu)筑物進行完整的工藝設(shè)計，確定各部分的幾何尺寸，構(gòu)造方式，各種管渠的空間布局，施工要求，用圖紙清楚準確地表達出來，并給出該構(gòu)筑物所需設(shè)備、材料明細表。⑥工程的投資概算和運行成本概算。⑦其它主要設(shè)備的型號、配置、污水處理啟動，調(diào)試方法、運行方式及控制參數(shù)，日常分析監(jiān)測項目和取樣點；勞動定員和其它必要的統(tǒng)計數(shù)據(jù)。1.3.2設(shè)計要求①.設(shè)計方案選擇合理，工藝流程具有一定靈活性,達到設(shè)計任務(wù)要求；②.設(shè)計計算概念清楚，參數(shù)選擇恰當，計算正確；說明書簡明扼要，文字流暢，論點明確，書寫工整；③.圖紙表達正確，符合制圖規(guī)范；圖面整潔，布局合理，圖中線型和尺寸標注符合要求，字體應為工程字。49

72.原水的水質(zhì)和水量及處理要求2.1原水水量與水質(zhì)2.1.1建設(shè)規(guī)模根據(jù)廠方提供的資料，啤酒廠的廢水總量為300萬噸/年，年生產(chǎn)時間為250天。2.1.2設(shè)計原水水質(zhì)指標其中各種污染物濃度見下表1-1。序號指標濃度（mg/l）備注1pH6—92CODCr19003BOD59504SS3205NH3-N136TN227TP82.2處理要求廢水經(jīng)處理后要求達到的標準見下表1-2。序號項目排放濃度（mg/l）1pH6—92CODCr803BOD5204SS705NH3-N156TN1049

87TP33.工藝選定3.1水質(zhì)分析啤酒廢水中大量的污染物是溶解性的糖類、乙醇等，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。3.2啤酒廢水處理的流行工藝3.2.1好氧處理工藝啤酒廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產(chǎn)泥量大，脫氮除磷能力差，操作技術(shù)要求嚴，目前已被其他工藝代替。近年來，SBR和氧化溝工藝得到了很大程度的發(fā)展和應用。SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動化程度高，節(jié)省費用，反應推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。該工藝簡單，占地面積小，投資較低；有機物去除率高，出水水質(zhì)好，具有脫氮除磷的功能，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運行費用省。3.2.2水解—好氧處理工藝水解酸化可以使啤酒廢水中的大分子難降解有機物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時，懸浮物質(zhì)被水解為可溶性物質(zhì)，使污泥得到處理。水解反應工藝式一種預處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。啤酒廢水經(jīng)水解酸化后進行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理啤酒廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟一些。3.2.3厭氧—好氧聯(lián)合處理技術(shù)厭氧處理技術(shù)是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術(shù)，它將有機化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧淄楹投趸?。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運轉(zhuǎn)費用低，而且可回收沼氣；所需反應器體積更小；能耗低，約為好氧處理工藝的10%～15%；產(chǎn)泥量少，約為好氧處理的10%～15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應用于小規(guī)模，也可應用大規(guī)模。厭氧法的缺點式不能去除氮、磷，出水往往不達標，因此常常需對厭氧處理后的廢水進一步用好氧的方法進行處理，使出水達標。常用的厭氧反應器有UASB、AF、FASB等，UASB反應器與其他反應器相比有以下優(yōu)點：①沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無需污泥回流49

9②不填載體，構(gòu)造簡單節(jié)省造價③由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備④污泥濃度和有機負荷高，停留時間短同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。3.3適用于啤酒廢水處理的工藝比較不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟特點比較，見表1-3。表1-3不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟特點比較處理方法主要技術(shù)、經(jīng)濟特點好氧工藝生物接觸氧化法采用兩級接觸氧化工藝，可防止高糖含量廢水引起污泥膨脹現(xiàn)象；但需要填料過大，不便于運輸和裝填，且污泥排放量大。氧化溝工藝簡單，運行管理方便，出水水質(zhì)好，但污泥濃度高，污水停留時間長，基建投資大，曝氣效率低，對環(huán)境溫度要求高SBR法占地面積小，機械設(shè)備少，運行費用低，操作簡單，自動化程度高；但還需曝氣能耗，污泥產(chǎn)量大。厭氧好氧工藝水解—好氧技術(shù)節(jié)能效果顯著，且BOD/COD值增大，廢水的可生化性能增加，可縮短總水力停留時間，提高處理效率，剩余污泥量少UASB—好氧技術(shù)技術(shù)上先進可行，投資小，運行成本低，效果好，可回收能源，產(chǎn)出顆粒污泥產(chǎn)品，由一定收益；操作要求嚴4.工藝比較4.1比較工藝的選擇及敘述由以上可知，在啤酒廢水處理中，處理效率較好的為厭氧好氧組合工藝。為了更清楚的了解厭氧好氧組合工藝的處理方法的處理效果及最優(yōu)化方案，選用UASB-CASS組合工藝與IC+CASS進行模擬比較。49

104.2方案比較4.2.1兩個方案的主要構(gòu)筑物比較表表1-4主要構(gòu)筑物比較表指標IC（內(nèi)循環(huán)厭氧反應器）UASB（升流式厭氧污泥床反應器）初期投資比較（萬）高低設(shè)備成熟性較成熟（90年代發(fā)明）最成熟（70年代發(fā)明）微生物溫度范圍要求35±335±3微生物PH范圍要求6.8~7.26.8~7.2污泥要求顆粒污泥顆?；蛐鯛钗勰嗳莘e負荷10~245~8（KgCOD/m3/d）長徑比4~81~3占地面積較小較大廠家推薦設(shè)備材質(zhì)碳鋼+防腐鋼砼設(shè)備耐久性能一般較好施工難度較大一般動力消耗情況較大一般COD去除效率85~90%85~90%耐負荷沖擊最強較強維修維護較復雜簡單懸浮物（SS）要求較高（要求SS含量低）一般系統(tǒng)總運行價格（元/噸）中低單個設(shè)備價格稍高一般污泥是否容易解體更容易容易污泥是否容易購買不易購買易購買49

11污泥估計價格1000元/噸400元/噸4.2.2兩個方案的主要優(yōu)缺點UASB+CASS法處理工藝與IC+CASS處理工藝優(yōu)缺點比較如下表：表1-5工藝優(yōu)缺點比較UASB+CASSIC+CASS主要優(yōu)點UASB(1)處理能力大，處理效率高，運行性能穩(wěn)定，構(gòu)造比較簡單；(2)頂部具有特殊的三相分離器；(3)污泥無需特殊的攪拌設(shè)備；IC(1)反應器為立式結(jié)構(gòu)，占地面積??；(2)有機負荷高；(3)耐沖擊負荷性能強。主要缺點1.進水中懸浮物需要適當控制，不宜過高，一般控制在100mg/l以下；2.污泥床內(nèi)有短流現(xiàn)象，影響處理能力；1.運行費用高2.缺乏在IC反應器水力條件下培養(yǎng)活性和沉降性能良好的顆粒污泥關(guān)鍵技術(shù)。目前國內(nèi)引進的IC反應器均采用荷蘭進口的顆粒污泥接種，增加了工程造價。4.3處理方案的確定4.3.1污水處理流程通過上述分析比較，本案選用厭氧—好氧處理。其工藝流程如下所示。廢水→格柵/調(diào)節(jié)池→UASB反應器→CASS反應池→混凝沉淀池→出水4.3.2污泥處理流程本流程污泥的主要來源為格柵、調(diào)節(jié)池和沉淀池需要進行濃縮和脫水的處理后才能外運，處理流程如下：污泥→污泥濃縮池–→污泥脫水–→外運泥餅49

125.選定工藝的設(shè)計5.1粗格柵5.1.1構(gòu)筑物功能：放置機械格柵數(shù)量：1座結(jié)構(gòu)：磚混結(jié)構(gòu)尺寸：320×130×920（H）mm5.1.2主要設(shè)備機械格柵功能：去除大顆粒懸浮物型號：HF-500數(shù)量：1臺柵寬：B=20mm柵隙：b=20mm安裝角度：=60°電機功率：N=1.1kw5.2調(diào)節(jié)池5.2.1構(gòu)筑物功能：調(diào)節(jié)水量數(shù)量：1座尺寸：25000×20000×8500（H）mmHRT：6.0h5.2.2主要設(shè)備①潛水攪拌機功能：使廢水混合均勻型號：QJB7.5/6－640/3-303/c/s推力：990N數(shù)量：3臺功率：N=7.5kw②配水泵功能：UASB進水泵型號：QXG250-11-1149

13數(shù)量：2臺流量：Q=69.5L/s揚程：H=15m功率：N=11.0KW5.3UASB反應池5.3.1構(gòu)筑物功能：去除CODcr、BOD5、SS，產(chǎn)生沼氣池數(shù)：6座類型：鋼筋砼結(jié)構(gòu)尺寸：18000×11000×6500（H）mm容積負荷（Nv）為：污泥產(chǎn)率（X）：產(chǎn)期率：COD去除率80%；BOD去除率85%5.3.2主要設(shè)備①水封功能：保持UASB中氣相一定壓力數(shù)量：2臺尺寸：φ500×1200（H）mm②沼氣貯罐尺寸：φ13000mm×H6500mm數(shù)量：1臺5.4CASS反應池5.4.1構(gòu)筑物功能：去除CODcr、BOD5、SS結(jié)構(gòu)：鋼筋砼結(jié)構(gòu)數(shù)量：6座尺寸：45000×8500×5000（H）mmBOD污泥負荷（Ns）為：水充比（）：0.3249

145.4.2主要設(shè)備①鼓風機功能：提供氣源數(shù)量：2臺（一用一備）型號：DG超小型離心鼓風機風量：Q=50m3/min風壓：P=63.8Kpa功率：N=75.0KW②盤式膜片曝氣器功能：充氧、攪拌數(shù)量：1728個型號：QMZM-300氧利用率：35%～59%③潷水器功能：排上清液型號：XBS—300數(shù)量：6臺管徑：DN200排水量：功率：N=1.5KW5.4混凝沉淀池功能：去除SS結(jié)構(gòu)：鋼筋砼結(jié)構(gòu)數(shù)量：4座尺寸：18000×11000×6500（H）mm5.5污泥濃縮池功能：濃縮污泥數(shù)量：2座結(jié)構(gòu)：鋼筋砼結(jié)構(gòu)尺寸：D6500×H5800mm49

156.廠區(qū)的相關(guān)布置6.1平面布置6.1.1各處理單元構(gòu)筑物的平面布置處理構(gòu)筑物是污水處理的主體建筑物，在對它們進行平面布置時，應根據(jù)各構(gòu)筑物的功能和水力要求結(jié)合當?shù)氐匦蔚刭|(zhì)條件，確定它們在廠區(qū)內(nèi)的平面布置應考慮：（1）貫通連接各處理構(gòu)筑物之間管道應直通，應避免曲折，造成管理不便。（2）土方量做到基本平衡，避免劣質(zhì)土壤地段。（3）在各處理構(gòu)筑物之間應保持一定間距，以滿足放工要求，一般間距要求5～10m，如有特殊要求構(gòu)筑物其間距按有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。（4）各處理構(gòu)筑物之間在平面上應盡量緊湊，減少占地面積。6.1.2輔助建筑物污水處理的輔助建筑物有泵房、辦公室、集中控制室、水質(zhì)分析化驗室等，其建筑面積按具體情況而定，輔助建筑物之間往返距離應短而方便、安全?；炇一炇覒c處理構(gòu)筑物保持適當距離，并應位于處理構(gòu)筑物夏季主風向所在的上風向處。綜上所述，設(shè)計污水處理站平面布置圖時，要根據(jù)工藝要求滿足各種管道布置間距，滿足良好的交通功能，有良好的綠化環(huán)境，對四周環(huán)境沒有污染，又要滿足各種功能要求，節(jié)約用地的原則。本設(shè)計的平面布置詳見相關(guān)圖紙。6.1.3平面布置原則(1)處理構(gòu)筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管理。(2)處理構(gòu)筑物應盡可能地按流程順序布置，以避免管線迂回，同時應充分利用地形，以減少土方量。(3)經(jīng)常有人工作的建筑物如辦公，化驗等用房應布置在夏季主風向的上風一方，在北方地區(qū)，并應考慮朝陽。(4)在布置總圖時，應考慮安排充分的綠化地帶，為污水處理廠的工作人員提供一個優(yōu)美舒適的環(huán)境。(5)總圖布置應考慮遠近結(jié)合，有條件時，可按遠景規(guī)劃水量布置，將處理構(gòu)筑物分為若干系列，分期建設(shè)。(6)構(gòu)筑物之間的距離應考慮敷設(shè)管渠的布置，運轉(zhuǎn)管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。(7)污泥處理構(gòu)筑物應盡可能布置成單獨的組合，以策安全，并方便管理。(8)變電站的位置應設(shè)在耗電量大的構(gòu)筑物附近，高壓線應避免廠內(nèi)架空敷設(shè)。(9)污水廠內(nèi)管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。(10)如有條件，污水廠內(nèi)的壓力管線和電纜可合并敷設(shè)在一條管廊或管溝內(nèi)，以利于維護和檢修。(11)49

16污水廠內(nèi)應設(shè)超越管，以便在發(fā)生事故時，使污水能超越一部分或全部構(gòu)筑物，進入下一級構(gòu)筑物或事故溢流。綜上所述，設(shè)計污水處理站平面布置圖時，要根據(jù)工藝要求滿足各種管道布置間距，滿足良好的交通功能，有良好的綠化環(huán)境，對四周環(huán)境沒有污染，又要滿足各種功能要求，節(jié)約用地的原則。表1-6平面布置序號名稱規(guī)格數(shù)量（座）備注L×B×H(m)D×H(m)1格柵3.2×1.3×0.9212調(diào)節(jié)池30×25×4.513UASB18×11×6.564CASS45×8.5×565混凝池3×3×3.266平流式沉淀池18×11×6.547集泥井6×4×818污泥濃縮池9.5×529一體機房10×9×4110沼氣罐11×6.5111綜合樓14×8×416.2高程布置根據(jù)要求污水處理廠流程最后一個構(gòu)筑物的出水必須保證能自流排放。同時考慮到構(gòu)筑物地基處理問題，因此污水處理廠流程最后一個構(gòu)筑物平流沉淀池的設(shè)計水位為＋1.10m。7.工程投資概算7.1估算范圍及依據(jù)污水處理廠的投資包括第一部分費用（土建費和設(shè)備費用）、第二部分費用（設(shè)計、安裝調(diào)試費用）和第三部分費用（稅收費用）。49

177.2第一部分費用7.2.1土建費用概算序號名稱構(gòu)筑物尺寸大小數(shù)量體積（m3）材質(zhì)單價（萬元）造價（萬元）1格柵3.2×1.3×0.9214鋼筋砼0.050.22調(diào)節(jié)池30×25×4.513375鋼筋砼0.05168.753UASB18×11×6.567722鋼筋砼0.05386.14CASS45×8.5×5611475鋼筋砼0.05573.755混凝池3×3×3.26172.8鋼筋砼0.058.646平流式沉淀池18×11×6.545148鋼筋砼0.05257.47集泥井6×4×81270鋼筋砼0.0513.58污泥濃縮池D=9.5m；H=5m2708.5鋼筋砼0.0535.4259一體機房10×9×41306鋼筋砼0.0515.310綜合樓14×8×41448鋼筋砼0.0522.4合計1481.465萬元表1-7土建費用概算表7.2.2設(shè)備費用概算表1-8設(shè)備費用概算表名稱型號個數(shù)單價金額（萬元）備注中格柵HF-500型鏈條式回轉(zhuǎn)格柵除污機110污水提升水泵200QW250-15-18.53672用1備潷水器XBS-30061.449

18刮泥機HJG-5刮泥機214.8曝氣器QMZM-30017280.01推流攪拌機QJB7.5/6－640/3-303/c/s203.5鼓風機RF-250A型44.23用1備污泥回流泵350QW1100-10-45泵672.6壓濾機箱式壓濾機3902用1備污泥濃縮池攪拌機ZJ-470型攪拌刮泥機62.1設(shè)備費用小計1062.88萬元直接費用為：1481.465+1062.88=2544.345萬元7.3第二部分費用第二部分費用包括建設(shè)單位管理費、征地拆遷費、工程監(jiān)理費、供電費、設(shè)計費、招標管理費等。按第一部分費用的50%計算。2544.345×50%=1272.2萬元7.4第三部分費用第三部分費用包括預備費、價格因素預備費、建設(shè)期貸款利息、鋪底流動資金。工程預備費按第一部分費用的10%計，則：2544.345×10%=254.5萬元價格因素預備費按第一部分費用的5%計，則：2544.345×5%=127.22萬元貸款期利息、鋪底流動資金按第一部分費用的20%計，則：2544.345×20%=508.869萬元49

19第三部分費用合計：254.5+127.22+508.869=890.589萬元7.5工程總投資項目總投資=第一部分費用+第二部分費用+第三部分費用：2544.345+1272.2+890.589=4707.134萬元7.6成本核算污水處理廠處理成本通常包括處理后污水排放費、能源消耗費、藥劑費、工資福利費、固定資產(chǎn)折舊費、大修理費、檢修維修費、行政管理費以及污泥綜合利用收入等費用。項目總投資S=4707.134萬元7.6.1能源消耗費E1E1=365×24N×d=8760×(90×4+45×6+100)×1.2=767.376萬元/年式中N——污水處理廠內(nèi)水泵，鼓風機或空壓機及其他機電設(shè)備（不包括備用設(shè)備）功率，kw；D——電費單價，元/(kw·h)，取1.2元/(kw·h)。7.6.2工資福利費E2E2=AN=2.4×46=110.4萬元/年7.6.3折舊費E3E3=SP3=4707.134×5%=235.357萬元/年7.6.4大修維護費E4E4=SP4=4707.134×2%=94.143萬元/年7.6.5日常檢修維護費E5E5=SP5=4707.134×1%=47.071萬元/年7.6.6管理費、銷售費和其他費用E649

20管理費、銷售費和其他費用包括管理和銷售部門的辦公費、取暖費、租憑費、保險費、差旅費、研究試驗費、會議費、成本中列支的稅金，以及其他不屬于以上項目的支出等，可以按以上各項目費用總和的15%的比率計算。所以：E6=(E1+E2+E3+E4+E5)P6=(767.376+110.4+235.357+94.143+47.071)×15%=188.16萬元/年7.6.7處理成本1）年處理成本：∑E=E1+E2+E3+E4+E5+E6=376.312萬元2）年處理量：Q=300萬噸/年3）單位處理成本：∑E/∑Q=1.25元/m3水8.技術(shù)經(jīng)濟指標8.1設(shè)計污染物去除率和處理效果根據(jù)處理要求和處理工藝流程，各級處理單元的污染物去除率分析如下。表1-9各級處理單元的污染物去除率分析序號名稱項目CODcr(mg/l)BOD5(mg/l)NH3-N(mg/l)SS(mg/l)TN(mg/l)TP(mg/l)1格柵+調(diào)節(jié)池進水190095013320228去除率///-//出水190095013-2282UASB反應器進水190095013-228去除率80%85%/-//出水380142.513-2283CASS反應池進水380142.513-228去除率85%88%80%-60%60%出水5717.12.6-8.84.84混凝沉淀池進水5717.12.6-8.84.8去除率///-/80%49

21出水5717.12.6568.80.96注：在處理廢水時，SS在生物處理中均能被去除且與產(chǎn)生的生物污泥混合去除，至出水排放時可以達到出水標準，故表格中不再核算SS的去除率。8.2作業(yè)制度和勞動定員污水處理廠全年連續(xù)運行，實行一周五日工作制，部分工序?qū)嵭忻咳杖?，每班八小時。污水處理廠總共有員工10人，工作人員8人，管理人員2人。9.調(diào)試、操作說明9.1調(diào)試在工程竣工，應有專業(yè)人員進行調(diào)試，待運轉(zhuǎn)正常后方可投入生產(chǎn)。主要為調(diào)試CASS池的空氣進量，以確保在CASS中有足夠的溶解氧以供反應池中反應的正常進行。9.2操作操作管理人員應該掌握基本的管理方法和檢測方法，工作的內(nèi)容為：①每天三次測定CASS池中的溶解氧，并調(diào)節(jié)空氣量。②每天在UASB池中取樣，檢查出水中的BOD、COD。③每天在混凝沉淀池取樣，檢測出水中的COD、BOD、SS，調(diào)節(jié)混凝池中的加藥量，確保達到出水標準。49

22第二部分設(shè)計計算書1.主要構(gòu)筑物計算1.1格柵1.1.1格柵的作用格柵是污水處理廠的第一道處理構(gòu)筑物，它的作用是保護水泵，用以攔截可能堵塞水泵機組和閥們的污水中較大的懸浮物、漂染物、纖維物質(zhì)和固體顆粒物質(zhì)，從而保證后續(xù)處理構(gòu)筑物的處理能正常運行。1.1.2設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=0.139m3/s；最大設(shè)計流量Qmax=0.1391.5=0.2085m3/s；進水渠內(nèi)有效水深一般為0.2~0.5m，現(xiàn)取值h=0.5m；柵前流速0.4~0.8m/s；現(xiàn)取值為v1=0.8m/s；過柵流速0.6~1.0m/s；現(xiàn)取值為v=0.6m/s；進水渠道寬;1.1.3設(shè)計計算中格柵柵條間距為10~40mm，現(xiàn)取值為b=20mm=0.020m；⑴柵條間隙數(shù)（n）(n取值33)式中：——最大設(shè)計流量，m3/s；——格柵傾角，取60°；——格柵凈間距，m；——柵前水深，m；——過柵流速，m/s；49

23圖2-1格柵設(shè)計計算示意圖⑵柵槽寬度（B）設(shè)柵條斷面為銳邊圓形斷面式中：——柵條寬度，m；——柵條間隙數(shù)，個；——格柵凈間距，m；⑶進水渠道漸寬部分的長度（）設(shè)漸寬部分展開角度，則式中：——柵槽寬度，m；——進水渠寬，m；——漸寬部分展開角度，取20°；校核柵前流速：，符合要求49

24⑷柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（）式中：——進水渠道漸寬部分的長度m⑸通過格柵的水頭損失（）設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，見下表5-1查得表2-1阻力系數(shù)計算公式柵條斷面形狀公式形狀系數(shù)銳邊矩形2.42迎水面為半圓形的矩形1.83圓形1.79迎水、背水均為半圓形的矩形1.67正方形:收縮系數(shù)，一般為0.64式中：——形狀系數(shù)——柵條寬度，m；——格柵間距，m；——過柵流速，m/s；——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用數(shù)值為3；——格柵傾斜角，60°；⑹柵后槽總高度（H）：式中：——柵前水深，m；——通過格柵的損失，m；——超高，一般采用0.3m；49

25⑺柵槽總長度（L）：式中：——進水渠道漸寬部分的長度，m；——柵槽與出水渠道連接處的窄部分的長度，m；——柵前渠道深，m；；——格柵傾角（60°）；⑻每日柵渣量（W）：在格柵間隙20mm的情況下，設(shè)柵渣量為每1000污水產(chǎn)0.06。式中：——柵渣量污水，格柵間隙為16~25mm時，=0.10~0.05；格柵間隙為30~50mm時，=0.03~0.01；——污水流量總變化系數(shù)1.2~1.5，現(xiàn)取1.5；渣量大于時，為了改善勞動與衛(wèi)生條件用械清渣格柵。校核：式中：——柵前水速，；一般取0.4m/s—0.9m/s；——最小設(shè)計流量，；——進水斷面面積，；——設(shè)計流量，。在之間，符合設(shè)計要求。49

261.2調(diào)節(jié)池1.2.1調(diào)節(jié)池作用調(diào)節(jié)池的作用是減小和控制污水水量，水質(zhì)的波動，為后續(xù)處理提供最佳運行條件。水量及水質(zhì)的調(diào)節(jié)可以提高廢水的可處理性，減少在生化處理過程中可能產(chǎn)生的沖擊負荷，對微生物有毒的物質(zhì)可以得到稀釋，短期排出的高溫廢水還可以得到降溫處理。1.2.2設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=0.139m3/s；水力停留時間T=6h1.2.3設(shè)計計算（1）調(diào)節(jié)池有效容積池子有效容積V=QT=500×6=3000（2）調(diào)節(jié)池尺寸取池總高H=4.5m，其中超高0.5m，有效水深h=4m則池面積池長取L=30m池寬取B=25m則池子總尺寸為L×B×H=30m×25m×4.5m1.2.4調(diào)節(jié)池的攪拌器使廢水混合均勻，調(diào)節(jié)池下設(shè)潛水攪拌機，根據(jù)手冊查的攪拌機選型QJB7.5/6－640/3-303/c/s2臺。1.3UASB反應器1.3.1UASB反應器作用UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應與沉淀于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊，效率高的厭氧反應器。UASB反應池由進水分配系統(tǒng)、反應區(qū)、三相分離器、出水系統(tǒng)、排泥系統(tǒng)及沼氣收集系統(tǒng)組成。UASB反應池有以下優(yōu)點：沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無需污泥回流；不填載體，構(gòu)造簡單節(jié)省造價；由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備；污泥濃度和有機負荷高，停留時間短。廢水在UASB反應器中進行厭氧分解，去除大部分COD并將難生物降解的大分子物質(zhì)分解為易生物降解的小分子物質(zhì)。它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負荷率高，廢水在反應器內(nèi)的水力停留時間較短，因此所需池容大大縮小[9]。其設(shè)備簡單，運行方便，勿需設(shè)沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反應區(qū)內(nèi)設(shè)機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。49

271.3.2設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=0.139m3/s；容積負荷（Nv）為：；污泥產(chǎn)率（X）：；產(chǎn)期率：表2-2UASB反應器進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODcrBOD5NH3-NSSTNTP進水(mg/l)190095013-228去除率85%85%/-//出水(mg/l)285142.513-2281.3.3設(shè)計計算1.3.3.1UASB反應器結(jié)構(gòu)尺寸計算（1）反應器容積計算(包括沉淀區(qū)和反應區(qū))UASB有效容積為：式中：V有效-------------反應器有效容積，m3Q-------------設(shè)計流量，m3/dS0-------------進水有機物濃量，kgCOD/m3Nv-------------容積負荷，kgCOD/(m3·d)（2）UASB反應器的形狀和尺寸由于進水量較大，故設(shè)工程設(shè)計反應器6座，考慮到經(jīng)濟因素，反應器橫截面為矩形，且每3座反應池共璧合建。①反應器有效高度為5m，則橫截面積單池面積②單池從布水均勻性和經(jīng)濟性考慮，矩形池長寬比在2：1以下較為合適設(shè)池長L=18m，則寬，取11m。單池截面積：49

28③設(shè)計反應池總高=6.5m，其中超高0.5m（一般應用時反應池裝液量為70%-90%）單池總?cè)莘e單池有效反應容積單個反應器實際尺寸18m×11m×6.5m反應器數(shù)量6座總池面積反應器總?cè)莘e總有效反應容積，符合要求；UASB體積有效系數(shù)，在70%-90%之間，符合要求。④水力停留時間（HRT）及水力負荷率(Vr)，符合設(shè)計要求。1.3.3.2三相分離器構(gòu)造設(shè)計（1）設(shè)計說明三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設(shè)計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計。（2）沉淀區(qū)的設(shè)計三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計時應滿足以下要求：?1）沉淀區(qū)水力表面負荷<1.0m/h2）沉淀器斜壁角度設(shè)為50°，使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)。?3）進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h?4）總沉淀水深應大于1.5m5）水力停留時間介于1.5～2h?如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果。本工程設(shè)計中，與短邊平行，沿長邊每池布置6個集氣罩，構(gòu)成6個分離單元，則每池設(shè)置6個三相分離器。三相分離器長度B=10m，每個單元寬度b=L/6=18/6=3m。49

29沉淀區(qū)的沉淀面積即為反應器的水平面積，即1188m2。沉淀區(qū)的表面負荷率（3）回流縫設(shè)計圖2-2三相分離器結(jié)構(gòu)示意圖設(shè)上下三角形集氣罩斜面水平夾角α=55°，取h3=1.1m；式中：b1————下三角集氣罩底水平寬度，m;α————下三角集氣罩斜面的水平夾角；h3————下三角集氣罩的垂直高度，m則相鄰兩個下三角形集氣罩之間的水平距離：則下三角形回流縫面積為：下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速()可用下式計算：，符合設(shè)計要求。式中：Q1————反應器中廢水流量，m3/h；S1————下三角形集氣罩回流逢面積，m2；設(shè)上三角形集氣罩下端與下三角斜面之間水平距離的回流縫的寬度b3=CD=0.4549

30m，則上三角形回流縫面積為：上下三角形集氣罩之間回流逢中流速()可用下式計算：式中：Q2————反應器中廢水流量，m3/h；S2————上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2；綜上：，符合設(shè)計要求。確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知：BC=b3/sin35°=0.35/0.5736＝0.61m氣液分離設(shè)計由圖2-2可知：CE=CDSin55°=0.45×Sin55°=0.37m設(shè)AB=0.4m，則h4=(AB·cos55°+b2/2)·=(0.4×0.5736+0.72/2)×1.4281=0.824m校核氣液分離：假定氣泡上升流速和水流流速不變沿AB方向水流速度：式中：B————三相分離器長度N————每池三相分離器數(shù)量氣泡上升速度：式中：d————氣泡直徑，cm；ρ1————液體密度，g/cm3；ρg————沼氣密度，g/cm3；ρ————碰撞系數(shù)，取0.95；μ————廢水的動力粘滯系數(shù)，0.02g/cm·s；V————液體的運動粘滯系數(shù)，cm2/s49

31取d=0.01cm(氣泡)，常溫下，=1.03g/cm3，=1.25×10-3g/cm3，V=0.0101cm2/s，=0.95，=Vρ1=0.0101×1.03=0.0104g/cm·s。一般廢水的>凈水的，故取=0.02g/cm·s。由斯托克斯工式可得氣體上升速度為：；；；可脫去d≧0.01cm的氣泡。（6）三相分離器與UASB高度設(shè)計三相分離區(qū)總高度h=h2+h3+h4–h5，h2為集氣罩以上的覆蓋水深，取0.5m。1.3.3.3進水系統(tǒng)設(shè)計1).采用穿孔管配水，進水管總管徑取400㎜，則流速約為：。每個反應器設(shè)置6根，直徑D=100mm，長4.8m，每根管之間的中心距離為1.7m，配水孔徑采用20mm，孔距1.7m。每孔服務(wù)面積為，孔徑向下，穿孔管距離反應池底0.2m，每個反應器有54個出水孔，采用連續(xù)進水，每孔流速為2.66m/s。2).布水孔孔徑共設(shè)置布水孔54個，出水流速u選為1.37m/s，則孔徑為3).驗證常溫下，容積負荷（Nv）為：4.5kgCOD/(m3·d)；產(chǎn)氣率為：0.5m3/kgCOD；需滿足空塔水流速度uk≤1.0m/h,空塔沼氣上升流速ug≤1.0m/h?？账魉俣?，符合要求?？账饬魉俣?.3.3.4出水系統(tǒng)設(shè)計出水系統(tǒng)的作用是把沉淀區(qū)液面的澄清水均勻的收集并排出。出水是否均勻?qū)μ幚硇Ч泻艽蟮挠绊憽?).出水槽設(shè)計對于每個反應池，有6個單元三相分離器，出水槽共有6條，槽寬0.2m。①單個反應器流量49

32②設(shè)出水槽口附近水流速度為0.2m/s，則槽口附近水深取槽口附近水深為0.3m，出水槽坡度為0.01；出水槽尺寸11m×0.2m×0.3m；單個反應器出水槽數(shù)量為6座。2).溢流堰設(shè)計①出水槽溢流堰共有12條（6×2），每條長11m，設(shè)計900三角堰，堰高50mm，堰口水面寬b=50mm。每個UASB反應器處理水量23L/s,查知溢流負荷為1-2L/（m·s），設(shè)計溢流負荷f=1.117L/（m·s），則堰上水面總長為：。三角堰數(shù)量：個，每條溢流堰三角堰數(shù)量：412/12=35個即實際數(shù)量為35×12=420個。一條溢流堰上共有35個100mm的堰口，35個140mm的間隙。②堰上水頭校核每個堰出流率：按三角堰計算公式，堰上水頭：③出水渠設(shè)計計算反應器沿長邊設(shè)一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠。池中設(shè)有3個單元三相分離器，出水槽共有2條，槽寬bc＝0.8m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度為Vc=0.3m/s。則槽口附近水深:1.3.3.5排泥系統(tǒng)設(shè)計每日產(chǎn)生的懸浮固體：每日產(chǎn)泥量為：式中：————產(chǎn)生的懸浮固體，kgVSS/d，————污泥含水率，以98.9%計，49

33————污泥密度，以1000kg/m3計。UASB產(chǎn)生的外排污泥主要是有機污泥，故UASB只設(shè)底部排泥管，位于UASB三相分離器兩邊距底部下1.5m處，排泥口排空時由污泥泵從排泥管強排。UASB每天排泥一次，各池污泥同時排入貯泥池，再由污泥泵抽入污泥濃縮池中。各池排泥管選鋼管DN200，該管按每天一次排泥時間2.0h計。1.3.3.6沼氣收集系統(tǒng)設(shè)計(1)沼氣產(chǎn)量計算沼氣主要產(chǎn)生于厭氧階段，設(shè)計產(chǎn)氣率取0.5m3/kgCOD。a.總產(chǎn)氣量單個UASB反應器產(chǎn)氣量：b.集氣管每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子有13根集氣管。每根集氣管內(nèi)最大氣流量=c.沼氣主管每池13根集氣管先通到一根單池主管，然后再匯入3池沼氣主管。采用鋼管，沼氣主管管道坡度為0.5%。單池沼氣管內(nèi)最大氣流量取D=100mm，充滿度(設(shè)計值)為0.8，則流速d.沼氣總管內(nèi)最大氣流量：取D=200mm，充滿度（設(shè)計值）為0.6；流速(2)水封罐設(shè)計水封罐的作用是控制三相分離器的集氣室中氣液兩相的界面高度，保證集氣室出氣管在反應器運行過程中不被淹沒，運行穩(wěn)定并將沼氣及時排出，以防止浮渣堵塞。①水封高度計算式中：H0——由反應器至儲氣罐全部管路管件阻力引起的壓頭損失和儲氣罐內(nèi)的壓頭，取貯氣罐內(nèi)壓強為。49

34H1、H2——集氣室距離水面的高度，m。②水封罐面積一般為進氣管面積的4倍，進氣管D=100mm，則水封罐面積：(3)沼氣柜容積確定由上述計算可知該處理站日產(chǎn)沼氣9690，則沼氣柜容積應為1h產(chǎn)氣量的體積確定，即。設(shè)計選用300鋼板水槽內(nèi)導軌濕式儲氣柜，尺寸為φ9000mm×H6500mm。1.4CASS反應池1.4.1CASS反應器作用CASS工藝是SBR工藝的發(fā)展，其前身是ICEAS，由預反應區(qū)和主反應區(qū)組成。預反應區(qū)控制在缺氧狀態(tài)，因此提高了對難降解有機物的去除效果，與傳統(tǒng)的活性污泥法相比，有以下優(yōu)點：建設(shè)費用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流設(shè)備。運行費用低，節(jié)能效果顯著。有機物去除率高，出水水質(zhì)好，具有良好的脫氮除磷功能。管理簡單，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹。污泥產(chǎn)量低，性質(zhì)穩(wěn)定，便于進一步處理與處置。1.4.2設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q=300萬噸/年=12000m3/d=500m3/h=0.139m3/s；BOD污泥負荷（Ns）為：0.15kgBOD/kgMLSS；混合液污泥濃度為：X=3500mg/L；充水比為：0.32。表2-3CASS反應器進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODcrBOD5NH3-NSSTN進水(mg/l)285142.513-22去除率85%88%80%-60%出水(mg/l)42.7517.12.6-8.81.4.3設(shè)計計算1.4.3.1運行周期及時間的確定（1）曝氣時間49

35式中：————充水比————進水BOD值，mg/l；————BOD污泥負荷，kgBOD/kgMLSS；X————混合液污泥濃度，mg/L。（2）沉淀時間設(shè)曝氣池水深=5m，緩沖層高度=0.5m，即有效高度H=4.5m，沉淀時間為：（3）運行周期T設(shè)排水時間=0.5h,運行周期為每日周期數(shù)：N=24/6=41.4.3.2CASS反應池液位控制CASS反應池有效水深為4.5米。排水結(jié)束是最低水位基準水位為4.5m，超高為0.5m，保護水深為0.5m,污泥層高度保護水深的設(shè)置是為了避免排水時對沉淀及排泥的影響。進水開始與結(jié)束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結(jié)束由時間控制，沉淀開始與結(jié)束由時間控制，排水開始由時間控制、排水結(jié)束由水位控制。1.4.3.3反應池的容積及構(gòu)造（1）反應池容積單池容積為根據(jù)每個CASS池各部分體積比求得：式中：49

36N————周期數(shù)；————單池容積；————總?cè)莘e；n————池數(shù)，本設(shè)計中采用6個CASS池；————充水比。（2）CASS反應池的構(gòu)造尺寸CASS反應池為滿足運行靈活和設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。如圖1-4所示為CASS池構(gòu)造。圖2-3CASS池結(jié)構(gòu)示意圖據(jù)資料，B：H=1～2，L：B=4～6，由上可知H=5m，取寬B=8.5m，則長為：，L：B=5.2，符合要求。根據(jù)設(shè)計規(guī)范，各區(qū)體積比為1:5:30，CASS池各部分尺寸如下：生物選擇區(qū)：3.125m×3.4m×8.5m；主反應區(qū)：37.5m×5m×8.5m；預反應區(qū)的體積為總池的剩余部分，具體見圖。（3）潷水器深度計算式中：——設(shè)計流量，?！狢ASS池個數(shù)，——一日內(nèi)運行周期數(shù)，——CASS池的面積，（4）驗算充水比不包含回流量時，充水比為：49

37包含回流量的充水比為：，因此以上假設(shè)成立。連通口尺寸隔墻底部設(shè)連通孔，連通兩區(qū)水流，設(shè)連通孔的個數(shù)為3個。連通孔孔口面積A1：式中：Q————每天處理水量，；————CASS池子個數(shù)；U————設(shè)計流水速度，本設(shè)計中U=50m/h；A————CASS池子的面積，；————連通孔孔口面積，m2；————預反應區(qū)池長，；————池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，；B————反應池寬，?？卓谘馗魤鶆虿贾茫卓趯挾炔灰烁哂?.0，故取0.8，則寬為1.5。1.4.3.4污泥COD負荷計算由預計COD去除率得其COD去除量為：則每日去除的COD值為：=式中：Q————每天處理水量，SU————進水COD濃度與出水濃度之差，mg/Ln————CASS池子個數(shù)X————設(shè)計污泥濃度，mg/LV————主反應區(qū)池體積，1.4.3.5產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng)（1）CASS池產(chǎn)泥量CASS池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很多部分由進水懸浮物沉淀形成。CASS池生物代謝產(chǎn)泥量為：49

38式中：a————微生物代謝增系數(shù)，kgVSS/kgCODb————微生物自身氧化率，1/d根據(jù)啤酒廢水性質(zhì)，參考類似經(jīng)驗數(shù)據(jù)，設(shè)計a=0.83，b=0.05，則有：假定排泥含水率為98%，則排泥量為：（2）排泥系統(tǒng)每池池底坡向排泥坡度i=0.01，池出水端池底設(shè)（1.0×1.0×0.5）m3排泥坑一個，每池排泥坑中接出泥管DN200一根。1.4.3.6需氧量及曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算1).需氧量計算根據(jù)實際運行經(jīng)驗，微生物氧化1kgCOD的參數(shù)取0.53，微生物自身耗氧參數(shù)取0.18，則一個池子需氧量為：則每小時耗氧量為：2).供氣量計算溫度為20度和30度的水中溶解氧飽和度分別為：，微孔曝氣器出口處的絕對壓力為：式中：H————最大水深，空氣離開主反應區(qū)池時的氧百分比為：式中：49

39————空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移率，取20%值暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度按最不利溫度為：溫度為20℃時，暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度為：溫度為20℃時，脫氧清水的充氧量為：式中：————氧轉(zhuǎn)移折算系數(shù)，一般取0.8～0.85，本設(shè)計取0.82；————氧溶解折算系數(shù)，一般取0.9～0.97，本設(shè)計取0.95；————密度，kg/l，本設(shè)計取1.0kg/l；C————廢水中實際溶解氧濃度，取2.0mg/L；R————需氧量，kg/L。曝氣池平均供氣量為：(空氣密度1.29kg/)。每立方米廢水供空氣量為：每去除1kgCOD的耗空氣量為：3).布氣系統(tǒng)計算單個反應池平面面積為40×10，設(shè)288個曝氣器，則每個曝氣器的曝氣量=G/423=1137.73/288=3.95。選擇QMZM-300盤式膜片式曝氣器。其技術(shù)參數(shù)見表1-5。表2-4QMZM-300盤式膜片式曝氣器技術(shù)參數(shù)型號工作通氣量服務(wù)面積氧利用率淹沒深度供氣量QMZM-3002～8m3/h·個0.5～1.0m2/h·個35%～59%4～8m4.25m3/h49

40從鼓風機房出來一根空氣總管，在每兩個CASS池設(shè)1根空氣干管，單池共4根空氣支管，36根空氣小支管。氣干管流速為15m/s，支管流速為10m/s，小支管流速為5m/s，則空氣干管管徑：，取DN250mm鋼管?？諝庵Ч芄軓剑?，取DN100mm鋼管?？諝庑≈Ч芄軓剑?，取DN50mm鋼管。4).鼓風機供氣壓力計算曝氣器的淹沒深度H=4.5m，空氣壓力可按下式進行估算：校核估算的空氣壓力值管道沿程阻力損失可由下式估算：式中：----------阻力損失系數(shù)，取4.4.取空氣干管長為40.8m，則其沿程阻力損失取空氣支管長為43.2m，則其沿程阻力損失取空氣小支管長為43.2，則其沿程阻力損失空氣管道沿程阻力損失為設(shè)空氣管道的局部阻力損失為=0.5KPa，則空氣管路的壓力總損失為：取膜片式微孔曝氣器的最大壓力損失為=2.9KPa，則鼓風機的供氣壓力為：49

41。故鼓風機的供氣壓力可采用58.8KPa，選擇一臺風機曝氣，則風機能力為G=50m3/min.5).鼓風機房布置選用兩臺DG超小型離心鼓風機，，供氣量大時，兩臺一起工作，供氣量小時，一用一備。DG超小型離心鼓風機規(guī)格如表1-6。表2-5DG超小型離心鼓風機流量50m3/min電動機形式TEFC壓縮介質(zhì)空氣電動機功率75KW出口壓力63.8KPa電動機電壓220V軸功率52KW重量1t1.4.3.7排出裝置的選擇每池排出負荷選擇XBS-300型旋轉(zhuǎn)式潷水器，其技術(shù)參數(shù)如表1-7。表2-6XBS-300型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術(shù)參數(shù)型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm)潷水深度H（m）功率(KW)XBS-3003004250<2.50.551.5混凝沉淀池1.5.1混凝沉淀池作用混凝沉淀池的作用就是從廢水中分離出懸浮物，確保出水達標。1.5.2混凝池設(shè)計①.反應池容積V式中：Q——設(shè)計處理水量，；t——反應時間，通常20～30min。②.反應池串聯(lián)格數(shù)及尺寸反應池采用兩排，3格串聯(lián)，設(shè)置6臺攪拌機。每格有效尺寸為：49

42B=3.0m，L=3.0m，H=4.0m，即反應池超高取0.3m。池子總高度為3.5m。③.葉輪直徑設(shè)漿板外緣與池側(cè)壁間距0.25m，則葉輪直徑為2.5m。葉輪漿板中心線速度采用：v1=0.5m/s，v2=0.35m/s，v3=0.20m/s漿板長度取1.5m（漿板長度與葉輪直徑之比0.6＜0.75）漿板寬度取0.15m，每根軸上漿板數(shù)設(shè)8塊，內(nèi)、外各4塊。旋轉(zhuǎn)漿板面與絮凝池過水斷面面積之比為：池子周圍設(shè)置四塊固定擋板寬×高為0.15×0.7m，其面積與絮凝池過水斷面面積之比為：漿板總面積占過水斷面面積為14.7％+3.4%=18.1％＜25%的要求。④.投藥量混凝沉淀池最要去除污水中的P。根據(jù)城市污水污泥、啤酒廠污水站污泥絮凝劑脫水試驗知，常用絮凝劑的投藥量分別為：氯化鐵5.0%--8.0%,硫酸鋁8.0%--12%，聚合氯化鋁3.0%--10.0%，聚丙烯酰胺1.5‰--2.5‰。投藥系統(tǒng)投按加聚丙烯酰胺考慮。設(shè)計投藥量為2.0‰，則每日需藥劑為：12000×(4.8-0.98)×10-3×2.0‰=0.092kg需要純度為90%的固體聚丙烯酰胺為0.092/0.9=0.1kg選擇ZJ-470型折槳式攪拌機一臺，其規(guī)格如表2-7。表2-7ZJ-470型折槳式攪拌機性能及及外形尺寸型號功率(kw)池形尺寸(mm)槳葉距池底高(mm)轉(zhuǎn)速(r/min)長×寬高ZJ-4702.21200×120011001801301.5.2平流式沉淀池的設(shè)計由于進水是由混凝池后出水，即來水分為兩股。(1)平均流量(2)最大設(shè)計流量49

43由于是建造兩個沉淀池(n=4)，因此每個沉淀池的最大設(shè)計流量，設(shè)沉淀時間為t=1.5h。進水口處設(shè)置擋流板，距池邊0.6m，出水口也設(shè)置擋流板，距出水口0.4m。(3)沉淀池總表面積A取沉淀池的表面負荷為q’=2.0m3/m2·h，則：(4)沉淀部分有效水深∵（為達到所需沉淀效率時的顆粒最小沉降速度，即截留速度）∴(5)沉淀部分有效容積V′(6)沉淀池長L設(shè)沉淀池中水流的水平流速v=4.5mm/s（≯5mm/s）則：(7)沉淀池寬度b(8)沉淀池總寬度B(9)校核尺寸比例①長寬比L/b（≮4，符合要求）②長深比L/h2（在8～12之間，符合要求）(10)污泥產(chǎn)量由混凝反應產(chǎn)生的污泥量為：12000×(4.8-0.98)×10-3+0.1=45.94kg/d=1.92kg/h(11)污泥部分需要的容積按照污泥停留時間為12d計算，式中：T——污泥停留時間，h；r——污泥容重，kg/m3，取值為1000kg/m3；P——污泥含水率，%；取99.8%49

44(12)污泥斗的尺寸：泥斗傾角采用，泥斗斗底尺寸為500mm×500mm，上口為3750mm×3750mm。則：泥斗高度：泥斗容積：（m3）（式中S1和S2分別為上口和下口的面積）(13)梯形部分容積取污泥斗上梯形的坡度，坡向污泥斗，梯形的高度：梯形部分的污泥容積：；（式中,—梯形上下底邊長，m）(14)泥斗與初底實際有貯泥容積V；，符合要求。(15)沉淀池總高度H取超高h1=0.3m，緩沖層h3=0.5m。(16)進水穿孔墻設(shè)計①單個孔眼面積A1采用磚砌進水穿孔墻，孔眼形式采用矩形的半磚空洞，其尺寸為0.123m×0.063mA1=0.123×0.063=0.0079m2②孔眼總面積A0孔眼流速采用v1=0.25m/s(一般寬口處為0.2~0.3m/s；狹口處為0.3~0.5m/s)A0=Q/v1=210/(3600×0.25)=0.233m2③孔眼總數(shù)n0N0=A0/A1=0.233/0.0079=29.5取30個，則孔眼實際流速為V1’=Q/(n0·A1)=(210/3600)/(30×0.0079)=0.25m/s④孔眼布置a.孔眼布置成6排即可，每排孔眼數(shù)為30/6=5個。b.水平方向孔眼凈距離取500mm(兩磚長)，則每排5個孔眼時，其所占寬度為：5×63+5×500=315+2500=2815mm49

45剩余寬度為：b-2815=4375-2815=1560mm，其均勻分布在各孔縫中。c.垂直方向孔眼凈距離取378mm(6塊磚厚)，最上一排孔眼的淹沒水深取150mm，則孔眼分布高度為150+6×125+6×378=3168≈3000mm=h2取進水穿孔墻距進水墻池壁的距離為3m。(17)沉淀池的集水系統(tǒng)A.指形槽指形槽的個數(shù)：N=1②指形槽的中心距：距離池內(nèi)壁4375/2=2187.5m③指形槽中的流量q=Q/N=210/(3600·1)=0.0583m3/s④指形槽尺寸槽寬b=1.2q=1.2·0.05830.4=0.38m，為了便于施工，取b=0.4m。取堰上負荷為2.7L/(m·s)(規(guī)范規(guī)定不大于3.0L/(m·s))，則指形槽總長度為：（集水總槽單邊設(shè)三角出水堰，輔助出水）雙側(cè)進水，每根指形槽長度為5.3m。⑥槽的高度：集水方法采用鋸齒形三角堰自由出流方式，槽中水深為0.5m。跌落高度取0.1m，槽的超高取0.1m，則指形槽的總高度H3=0.5+0.1+0.1=0.7m(說明：該高度為三角堰底到槽底的距離)B.出水三角堰（90°）①堰上水頭：即三角堰底部至上游水面的高度，取H1=0.05m(H2O)②每個三角堰的流量qq=1.343H12.47=1.343×0.052.47=0.00082m3/s③三角堰的個數(shù)nN=Q/q=210/(3600×0.00082)=71.1，考慮池子的超越系數(shù)20%，取86個。每根指形槽上分布43個三角堰。(18)出水渠的設(shè)計出水渠的渠寬采用0.6m，則渠內(nèi)水深：為了便于施工，槽中水深統(tǒng)一取0.5m。自由跌水高度取0.1m。則集水槽的總高度為：0.6m。49

461.6污泥濃縮池1.6.1污泥來源污泥主要來自UASB厭氧池、接觸氧化池的污泥，污泥定期排放進入污泥濃縮池進行處理。（1）UASB厭氧池，，含水率98.9%；（2）CASS反應池，，含水率98.9%；總污泥量為：Q=Q1+Q2=264.3+119.8=384.1m3/d平均含水率為：98.9%1.6.2設(shè)計參數(shù)固體負荷（固體通量）M一般為10～35kg/m3d，取M=30kg/m3d=1.2530kg/m3h；濃縮時間取T=24h；為考慮實際因素，設(shè)計污泥量取Q=400m3/d=16.67m3/h；濃縮以后含水率為96%；1.6.3設(shè)計計算濃縮池面積根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計橫斷面積應滿足：式中：Q——入流污泥量，m3/d；C——污泥固體濃度，kg/l；M——污泥固體通量，kg/（m2·d）。入流固體濃度(c)的計算如下：那么，濃縮后污泥濃度為：49

47濃縮池的橫斷面積為：（2）濃縮池的直徑D設(shè)計兩座濃縮池，則單池面積為：，直徑D為：即濃縮池的實際面積為：（3）濃縮池的有效深度式中：T——污泥濃縮時間，取T=20h（4）濃縮池有效容積（5）排泥量與存泥容積:濃縮后污泥體積按3.5h貯泥時間計泥量，則貯泥區(qū)所需容積（6）泥斗容積=m3式中：h4——泥斗的垂直高度，取0.8mr1——泥斗的上口半徑，取0.8mr2——泥斗的下口半徑，取0.4m設(shè)池底坡度為0.065，池底坡降為：故池底可貯泥容積：=49

48因此，總貯泥容積為（滿足要求）則濃縮池深度為：式中：——超高，取0.5m；——緩沖層高度，取0.5m。（7）排泥管采用最小管徑DN200mm，連續(xù)地將污泥排入貯泥池里。（8）出水堰計算濃縮池上清液采用三角堰單邊出水，上清液經(jīng)過出水堰進入出水槽，然后匯入出水管（上清液管）排出單個濃縮池出水槽上清液流量為q=0.01087，取出水槽寬0.2m，出水堰周長：式中：b—出水槽寬，m出水堰采用單側(cè)90角形出水堰，三角形頂寬0.17m，堰頂之間的間距為0.10m，每個濃縮池有三角堰：每個三角堰的流量為:由知：出水槽的高度為：式中：q—出水堰的流量；0.2—出水槽的超高。49

492.高程計算2.1高程布置原則污水處理工程的污水處理流程高程布置的主要任務(wù)是確定各處理構(gòu)筑物和泵房的標高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸及其標高；通過計算確定各部位的水面標高；從而使污水能夠在處理構(gòu)筑物之間順暢的流動，保證污水處理工程的正常運行。污水處理工程的高程布置一般遵守如下原則：(1).認真計算管道沿程損失、局部損失、各處理構(gòu)筑物、計量設(shè)備及聯(lián)絡(luò)管渠的水頭損失；考慮最大時流量，事故流量的增加，并留有一定的余地；還應當考慮到當某座構(gòu)筑物停止運行時，與其相鄰的其余構(gòu)筑物及其連接管渠能通過全部流量。(2).避免處理構(gòu)筑物之間跌水等浪費水頭的現(xiàn)象，充分利用地形高差，實現(xiàn)自流。(3).在認真計算并留有余量的前提下，力求縮小全程水頭損失及提升泵站的揚程，以降低運行費用。(4).需要排放的處理水，在常年大多數(shù)時間能夠自流排入水體。注意排放水位不一定選取水體多年最高水位，因為其出現(xiàn)時間短，易造成常年水頭浪費，而應選取經(jīng)常出現(xiàn)的高水位作為排放水位，當水體水位高于設(shè)計排水位時，可進行短時間的提升排放。(5).應盡可能使污水處理工程的出水渠不受水體洪水的頂托，并能自流。處理裝置及構(gòu)筑物的水頭損失(6).盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構(gòu)筑物之間能自流，盡量減少提升次數(shù)和水泵所需揚程。(7).協(xié)調(diào)好站區(qū)平面布置與各單體埋深，以免工程投資增大、施工困難和污水多次提升。(8).注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少提升高度。(9).協(xié)調(diào)好單體構(gòu)造設(shè)計與各構(gòu)筑物埋深，便于正常排放，又利檢修排空。2.1水頭損失計算2.1.1污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物水頭損失表2-8污水流經(jīng)各處理構(gòu)筑物水頭損失表構(gòu)筑物名稱水頭損失（m）構(gòu)筑物名稱水頭損失（m）格柵0.2調(diào)節(jié)池0.3UASB反應池1.0CASS反應池0.6沉淀池0.349

502.1.2污水管渠水頭損失計算表表2-9污水管渠水頭損失計算表名稱流量(L/s)管徑(mm)坡度I(‰)流速V(m/s)管長(m)I·L出水口-沉淀池1394004.031.11420.1691.50.0940.26369.53004.450.980.70.0031.160.0570.06沉淀池0.3沉淀池-CASS1394004.031.11990.3995.210.4140.75323.22005.230.740.80.0041.880.0520.056CASS0.6CASS-UASB1394004.031.1132.70.1322.30.1440.27646.32505.520.9410.0061.890.0850.091UASB1.0UASB-調(diào)節(jié)池23.22005.230.740.60.0031.880.0520.0551394004.031.1149.50.1993.30.2070.40669.53004.450.9810.0042.540.1240.1280.349

51調(diào)節(jié)池格柵0.2進口-格柵1394004.031.1114.70.0591.40.0880.1474.72.1.3高程確定污水自場地西北角流入，流入點標高為-0.8m(±0.00m以生產(chǎn)車間室內(nèi)地坪為準)。處理后污水要求由場地東南角排出，排出點標高在-0.8米。各處理構(gòu)筑物的水面標高及池底標高見表3-3。表2-10各處理構(gòu)筑物的水面標高及池底標高構(gòu)筑物池頂標高(m)水面標高(m)排水管出口-0.80沉淀池1.591.29CASS池3.392.69UASB池3.863.06格柵-調(diào)節(jié)池0.00-0.50進水口-0.803.1污泥高程計算由于污泥排入集泥井后用污泥提升泵提升，故污泥濃縮池標高無特定限制，具體見下表。表2-11污泥處理各構(gòu)筑物標高構(gòu)筑物名稱池底標高集泥井-5.00濃縮池-1.7049

52結(jié)論該啤酒廠采用UASB和CASS組合全生化工藝處理高濃度啤酒廢水其生物活性強，污泥量少，耐沖擊負荷，容積負荷高，占地面積少，COD、BOD的去除率高，出水水質(zhì)好，管理簡單等優(yōu)點。這一工藝在一定數(shù)量的處理案例中出現(xiàn)過，經(jīng)過運行實踐也證明了這個方法的先進性和適用性。在啤酒廢水治理的今后發(fā)展中，應更加注重回收其中的很多種有用物質(zhì)，經(jīng)加工作為飼料添加劑或其他。針對啤酒廢水COD值高，可生化性強等特點同時考慮能源緊張的形式，主要應開發(fā)應用厭氧生物法，對產(chǎn)生的沼氣進行有效的綜合利用。當前水資源緊缺已成為世界關(guān)注的焦點，而啤酒廢水有害無毒，應適當采用一些物理化學方法使出水回用，節(jié)約水源。49

53致謝這次畢業(yè)設(shè)計使我深深地認識到：工科畢業(yè)生做設(shè)計工作所要求的嚴謹性,對于工程二字的沉重性，我開始意識到工程二字要求我們對專業(yè)知識有很深地了解,在熟練掌握專業(yè)知識的基礎(chǔ)上靈活運用。本次設(shè)計為某啤酒廢水處理，是一個真實性課題,在重新熟悉課本和認真查閱資料的基礎(chǔ)上，并結(jié)合設(shè)計任務(wù)書的要求,我對本設(shè)計啤酒廢水處理的工藝流程提出了多種方案，在反復的比較下，最終確定了一個最優(yōu)方案。在這個過程中,我逐漸懂得了如何運用專業(yè)性眼光去看待問題,分析問題和解決問題。在工藝流程確定后,就開始了對所選構(gòu)筑物的設(shè)計計算,通過老師的指導和自己的計算,我對污水處理中所用到的一些構(gòu)筑物有了更深的認識,在高程的計算中自己遇到了不少問題,但在老師的精心指導和自己的努力下,最終問題都一一得到解決,也使自己對污水處理流程有了一個清晰的認識。在設(shè)計中,對一些計算機軟件也是一次很好的學習機會,主要是CAD和Word的使用,在以前的基礎(chǔ)上,能夠更加熟練地運用。因此,此畢業(yè)設(shè)計對本人是一個很好的鍛煉,達到了對排水工程的一個比較深入地了解,是比較成功的畢業(yè)設(shè)計。本次畢業(yè)設(shè)計是在趙老師的精心指導下，由我獨立完成的。本次畢業(yè)設(shè)計是我大學四年所學知識的回顧與總結(jié)。同時，通過該次畢業(yè)設(shè)計，我亦從指導老師處學到了許多的常規(guī)設(shè)計方法，設(shè)計思想，并懂得了在做設(shè)計中如何去查資料與應用資料。可以這樣說：在趙老師的耐心指導和自己的努力下，我完成了畢業(yè)設(shè)計應完成的任務(wù)，達到了畢業(yè)設(shè)計的教學要求。在這里，萬分的感謝各位老師的辛勤栽培和其他同學的熱情的幫助！49

54但由于時間倉促及本人水平有限，本次設(shè)計中難免有各種錯誤與不足，還望各位老師批評指正與諒解。我將在以后的學習與工作中不斷改正，不斷吸取經(jīng)驗教訓，不斷完善自我，以感謝老師們四年的關(guān)心與教導。最后，誠摯地感謝趙老師以及環(huán)境工程教研室各位老師的關(guān)心與指導。祝各位老師萬事如意，工作順利！參考文獻[1].孫慧修主編.排水工程上冊(第4版).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1998年7月.[2].張自杰主編.排水工程下冊(第4版).北京:中國建筑工業(yè)出版社，2000年6月.[3].任南琪馬放編.污染控制微生物學原理與應用.北京:中國環(huán)境科學出版社.[4].韓洪軍主編.污水處理構(gòu)筑物設(shè)計與計算.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學出版社，2002年.[5].孫力平主編.污水處理新工藝與設(shè)計計算實例.北京:科學出版社，2001年7月.[6].姜乃昌主編.水泵及水泵站.北京:中國建筑工業(yè)出版社，1993年6月.[7].給水排水設(shè)計手冊第1冊(常用資料).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1986年12月.[8].給水排水設(shè)計手冊第5冊(城市排水).北京:中國建筑工業(yè)出版社，1986年12月.[9].給水排水設(shè)計手冊第6冊(工業(yè)排水).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[10].給水排水設(shè)計手冊第9冊(專用機械).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[11].給水排水設(shè)計手冊第10冊(技術(shù)經(jīng)濟分析).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[12].給水排水設(shè)計手冊第11冊(常用設(shè)備).北京:中國建筑工業(yè)出社，1986年12月.[13].室外排水設(shè)計規(guī)范(GBJ14-87).北京:中國計劃出版社，1998年7月.[14].羅輝主編.環(huán)保設(shè)備設(shè)計與應用.北京:高等教育出版社，2000年.[15].阮文泉主編.廢水生物處理工程設(shè)計實例詳解.北京:化學工業(yè)出版社，2006年.[16].張統(tǒng)主編.間歇式活性污泥法污水處理技術(shù)及工程實例.北京:化學工業(yè)出版社，2002年4月.[17].曾科主編.污水處理廠設(shè)計與運行.北京:化學工業(yè)出版社，2002年2月.[18].任南其等.厭氧生物技術(shù)原理與應用[M].北京:化學工業(yè)出版社,2004年.49