安源煉鐵廠1080高爐開爐實踐與探討

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1、萍鋼1080m3高爐開爐實踐與探討廉樹杰韓國良（江西萍鋼實業(yè)股份公司）安源分公司煉鐵廠1080m3高爐是萍鋼公司繼九江分公司兩座1780m3高爐后第三座投產(chǎn)的一千級以上的高爐，此次開爐經(jīng)過精心準(zhǔn)備，合理控制開爐參數(shù)及后續(xù)過程的調(diào)整，整個開爐過程在工藝控制方面基本上做到平穩(wěn)、順行，開爐10日內(nèi)達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)，在此次開爐在前期準(zhǔn)備過程及開爐參數(shù)的選擇、后續(xù)的調(diào)整各個環(huán)節(jié)均有一些問題值得重視與總結(jié)。一、開爐前期的準(zhǔn)備工作1．1熱風(fēng)爐烘爐1080m3高爐配套的為三座中冶京誠旋切式頂燃熱風(fēng)爐，蓄熱室大墻和格子磚從上

2、部高溫區(qū)到下部根據(jù)溫度分布情況分別采用硅磚、高鋁磚和粘土磚，根據(jù)硅磚特性：體積密度低、熱容量少、升溫過程中在低中溫階段存在晶格轉(zhuǎn)變，造成體積膨脹，如控制不好將造成硅質(zhì)磚開裂，因此要求熱風(fēng)爐在900℃緩慢升溫，根據(jù)其它廠家烘爐實踐及相關(guān)資料，確定烘爐時間為30天左右，900℃以下升溫速度控制在1—2℃/h，次此開爐受外圍的影響，實際烘爐時間達(dá)到了55天（8月15日—10月10日），烘爐時間太長造成熱量大幅度向下部傳遞，造成煙道溫度偏高且不易控制，需開下部人孔及倒流閥適當(dāng)來控制煙道溫度，使得開爐初期燒爐

3、困難，風(fēng)溫低。1．2高爐本體烘爐安源分公司1080高爐采用板壁結(jié)合冷卻系統(tǒng)，通體砌磚；爐底、爐缸耐材結(jié)構(gòu)設(shè)計方案為爐底水冷封板上滿鋪1層國產(chǎn)石墨炭塊，其上滿鋪3層國產(chǎn)大塊微孔炭磚，再上砌2層剛玉莫萊石陶瓷墊，爐缸異常侵蝕區(qū)、爐缸側(cè)壁、爐缸上部環(huán)砌國產(chǎn)優(yōu)質(zhì)大塊微孔炭磚。死鐵層和鐵口區(qū)域的炭磚局部加厚，爐缸炭磚內(nèi)側(cè)砌小塊陶瓷杯。風(fēng)口區(qū)和鐵口采用剛玉質(zhì)組合磚。爐腹、爐腰采用高鋁磚砌筑，爐身下部采用焙燒鋁炭磚砌筑；爐身中上部采用磷酸浸漬粘土磚砌筑，爐身上部鑲磷酸浸漬粘土磚；爐喉鋼磚下部鑄鐵倒扣冷卻壁背部澆注

4、粘土質(zhì)澆注料。爐頂封蓋采用CMG-BF噴涂料噴涂，考慮高爐本體砌磚時處于雨季，磚襯含水較重，要考慮高溫?zé)煔饬考昂鏍t時間；此次高爐烘爐采用三個專用煤氣燃燒器均勻分布在風(fēng)口圓周（5、11、18#風(fēng)口中），并在高爐內(nèi)設(shè)置直徑400mm的煙氣導(dǎo)管，將高溫?zé)煔庖驙t底，高爐本體烘爐共用9天時間，爐底中心最高溫度為600℃，從開爐后的情況來看基本到達(dá)了烘爐效果。1．3高爐與熱風(fēng)爐聯(lián)通烘爐此次高爐烘爐未采用熱風(fēng)烘爐，對送風(fēng)管道的水分的烘干有一定的難度，為減少開爐后管道系統(tǒng)的故障，對高爐烘爐與熱風(fēng)爐烘爐進(jìn)行了協(xié)調(diào)配

5、合，對管道系統(tǒng)進(jìn)行了烘干。高爐烘爐達(dá)到300℃后，熱風(fēng)爐拱頂溫度已在700℃，此時適當(dāng)關(guān)小各熱風(fēng)爐煙道閥，熱風(fēng)爐烘爐的高溫?zé)煔饨?jīng)熱風(fēng)總管、聯(lián)絡(luò)管、熱風(fēng)圍管各風(fēng)口進(jìn)入高爐，經(jīng)過連續(xù)5天的烘烤，熱風(fēng)總管溫度從最初的30℃逐步上升到230℃，水分基本烘干。1．4開爐前期鐵口處理為保證開爐后鐵口工作穩(wěn)定，維護(hù)好鐵口區(qū)域的爐缸磚襯，開爐前對鐵口區(qū)域的處理方案進(jìn)行了多次討論，最后確定爐內(nèi)用有水炮泥做泥包，鐵口通道采用耐渣鐵侵蝕的Al2O3—SiC—C澆注料進(jìn)行澆注，在施工過程中嚴(yán)格控制澆注料水分，并使用震動棒，

6、保證澆注的密實度，為保證鐵口不跑煤氣，對爐門封板與組合磚之間的間隙也進(jìn)行了整體澆注，澆注完成后，對鐵口四周進(jìn)行了灌漿處理。1.5高爐本體、煤氣處理系統(tǒng)的試漏、試壓本次開爐對高爐系統(tǒng)試漏、試壓工作給予了高度重視，高爐和熱風(fēng)爐系統(tǒng)共進(jìn)行了3次試漏、試壓，其中一次帶煤氣處理系統(tǒng)，爐頂最高壓力試到0.23MPa，持續(xù)1h。幾次試漏共發(fā)現(xiàn)漏點79處，其中熱風(fēng)閥漏風(fēng)、重力除塵器頂部法蘭泄露、風(fēng)機(jī)震動等問題均得到了有效的處理，減少了開爐后的設(shè)備故障。二、開爐參數(shù)的選擇1、爐缸填充方式的選擇開爐選擇枕木填充或全焦開

7、爐各有利弊，枕木填充較全焦開爐費時費力，但對活躍爐缸、充分利用焦碳、開爐后爐料的下降有明顯的好處，因此此次開爐沿用九江開爐方案，采用枕木填充爐缸方式。2、全爐焦比5開爐配料焦比一般根據(jù)爐容大小、爐缸填充方法、原燃料條件、熟料比、風(fēng)溫水平等因素確定，此次開爐爐缸采用枕木填充到風(fēng)口中心線以下500mm，除熔劑外含鐵料全為熟料，參考九江1780m3高爐開爐3.2t/t全爐焦比，此次全爐焦比選擇3.3左右，實際核算為3.29，從開爐后爐溫情況看，全爐焦比還可以適當(dāng)降低。3、爐渣成分的核算與調(diào)整爐渣成分的核算

8、是開爐配料計算中最為重要的部分，爐渣成分核算應(yīng)考慮爐料在爐內(nèi)分布的實際情況，對各部分爐料進(jìn)行單獨與匯總核算，不論單獨核算還是匯總核算各成分都應(yīng)在合理范圍內(nèi)；配料成分核算應(yīng)注意以下幾個方面：①；二元、三元堿度的選擇多次的開爐實踐證明二元堿度不易選擇太低，二元堿度低爐渣流動性差，物理熱不足應(yīng)控制在0.95—1.05之間，在核算二元堿度時，各原料中SiO2選擇上限值，CaO選擇下限值，爐溫選擇上限值，避免因成分的波動而造成堿度偏高。三元堿度應(yīng)選擇在1.3—1.4之間。②：A