多跨剛構(gòu)連續(xù)梁組合橋上部結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控

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1、多跨剛構(gòu)連續(xù)梁組合橋上部結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控徐建富，余毅33多跨剛構(gòu)連續(xù)梁組合橋上部結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控徐建富。余毅。。(1．浙江省淳安縣交通局，浙江淳安311700；2．中鐵大橋局集團橋科院有限公司，湖北武漢430034；3．橋梁結(jié)構(gòu)安全與健康湖北省重點實驗室，湖北武漢430034)摘要：浙江省淳安縣環(huán)湖公路上江埠大橋1號橋主橋為(77．5+7×130+77．5)m剛構(gòu)連續(xù)梁組合體系橋，采用深水樁基、高樁承臺，合龍口多，體系轉(zhuǎn)化復(fù)雜，施工監(jiān)控難度大。采用有限元軟件計算主梁線形和結(jié)構(gòu)內(nèi)力，對施工過程關(guān)鍵截面的應(yīng)力、溫度及關(guān)鍵工況的線形進(jìn)行監(jiān)測，并將實測結(jié)果與計算值進(jìn)行對比。為保證全橋合龍后主墩受力合理，

2、計算樁基對次中跨合龍頂推施工的影響，確定3號與4號墩、5號與6號墩次中跨合龍鎖定前在合龍口用千斤頂朝邊跨方向?qū)ΨQ頂推主梁。監(jiān)控結(jié)果表明，該橋主橋主梁線形和結(jié)構(gòu)內(nèi)力均達(dá)到了設(shè)計要求。關(guān)鍵詞：梁式橋；線形；應(yīng)力；頂推；有限元法；施工監(jiān)控中圖分類號：U448．21；U445．1文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號：1671—7767(2011)04—0033—031工程概況合龍前調(diào)整兩端中線及高程，懸臂端配重，按要求實浙江省淳安縣環(huán)湖公路上江埠大橋1號橋跨越施臨時鎖定，選擇一天中低溫且溫度變化小的時段新安江水庫，連通梅花半島，全長1278m。該橋主澆注合龍段混凝土。主梁總體施工流程為：橋為(77．54-7×

3、1304-77．5)m剛構(gòu)連續(xù)梁組合體(1)以各橋墩為中心逐段懸澆箱梁節(jié)段，形成系[1(見圖1)，單幅布置，橋?qū)?5m，3號～6號墩為單個“T”構(gòu)。固結(jié)剛構(gòu)墩，其余為活動墩。主梁為預(yù)應(yīng)力C60混(2)4號與5號墩“T”構(gòu)合龍。凝土變高度箱梁，三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。主墩采用C50(3)1號與2號墩、3號與4號墩、5號與6號混凝土，邊墩采用C40混凝土，承臺采用C35混凝墩、7號與8號墩“T”構(gòu)分別合龍(考慮剛構(gòu)墩后期土。該橋下部結(jié)構(gòu)均為高樁承臺，樁長約70m，承存在較大偏位，3號與4號墩、5號與6號墩合龍時臺高4．6m，墩身高12～16m。采取水平頂推措施)。75(17×13000(4)2號與3

4、號墩、6號與7號墩“T”構(gòu)合龍。(5)分別在1號墩、8號墩邊跨側(cè)懸澆一個長4。善孥zsses。每m節(jié)段。(a)立面(6)1號墩、8號墩邊跨箱梁合龍。霞Lz弛3施工控制計算及結(jié)果分析(b)卜1截面(c)2-2截面單位：c3．1有限元模型圖1上江埠大橋1號橋主橋整體布置示意運用MIDASCivil有限元軟件建立主橋縱向平面模型(見圖2)，主梁、橋墩、樁基采用梁單元模擬，2施工方案剛構(gòu)墩采用剛性連接模擬，活動墩采用彈性連接模主橋箱梁0號塊及邊跨現(xiàn)澆段采用托(支)架法擬，樁基根部按固結(jié)考慮，掛籃采用等效荷載模擬。現(xiàn)澆施工，合龍段采用吊架法施工，其余節(jié)段采用對3．2主梁線形稱后支點掛籃懸臂澆注施工

5、。0號塊施工完畢后，3．2．1施工階段預(yù)拱度在0號塊上拼裝掛籃并錨固，按要求進(jìn)行加載試驗，該橋立模標(biāo)高H立模的確定方法為：經(jīng)檢查合格后，開始懸澆1號～17號節(jié)段(往跨中H立模一H設(shè)計4-∑fl+∑fz4-廠掛籃彈性變形一節(jié)段方向依次編號)，然后共分4階段9次合龍箱梁。箱式中，H立模為待澆注節(jié)段前端底模上緣標(biāo)高；H設(shè)計梁的合龍順序、合龍溫度和工藝應(yīng)嚴(yán)格控制L2叫]。為本施工階段待澆注梁體前端設(shè)計標(biāo)高；∑fl為本收藕日期：2011—04—15作者簡介：徐建富(1965一)，男，高級工程師，1996年畢業(yè)于長沙理工大學(xué)道橋工程專業(yè)(E-mail：zicaxjf~163．corn)。34世界橋梁

6、2011年第4期為一12．34MPa，均小于規(guī)范限值；主梁沒有拉應(yīng)力出現(xiàn)，表明主梁在成橋運營狀態(tài)受力滿足規(guī)范要求。3．4頂推控制該橋下部結(jié)構(gòu)為高樁承臺，墩、樁等加起來高達(dá)近百米，若其剛度不能準(zhǔn)確計入模型，則頂推計算結(jié)果就有很大的偏差。對于柔性高樁承臺基礎(chǔ)的連續(xù)圖2上江埠大橋1號橋主橋有限元模型剛構(gòu)橋，其下部結(jié)構(gòu)的整體抗推剛度主要受樁基的施工階段及后續(xù)澆注梁段自重、預(yù)應(yīng)力、混凝土收剛度控制。假設(shè)橋墩的抗推剛度為k、高為L，樁縮、徐變、溫度、體系轉(zhuǎn)換、二期恒載等產(chǎn)生的總撓度基抗推剛度為k、高為L2，則下部結(jié)構(gòu)的整體抗推而需設(shè)置的預(yù)拱度值(到竣工時即二期恒載加載后剛度K可簡化計算為[5]：一個

7、月止，未計竣工后的收縮徐變)；∑相當(dāng)于一個附加曲線，主要考慮該橋是多跨連續(xù)剛構(gòu)體系，施K一是z工合龍次數(shù)多，根據(jù)相關(guān)經(jīng)驗，綜合考慮成橋后收縮表1列出3號墩下部結(jié)構(gòu)在不同模擬工況下，徐變及1／2活載效應(yīng)，∑，2為按L／2000預(yù)設(shè)的預(yù)在頂推施工中墩頂水平變位的情況。實際施工監(jiān)控拱度值，且按二次拋物線放樣到箱梁對應(yīng)的節(jié)段斷過程中取表1中最后一種情況，樁長取實際鋼護筒面上；A籃彈性變形為本施工階段掛籃在新澆注混凝長度并考慮鋼護筒及樁身鋼筋